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- TABLE DES MATIÈRES
- TABLE DES ILLUSTRATIONS
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- TEXTE OCÉRISÉ
- Première image
- PAGE DE TITRE
- Table de matières (p.r5)
- Remarques générales sur les effets de l'élasticité de la vapeur d'eau et de celle de l'air atmosphérique (p.1)
- Différentes manières de se servir de la force élastique de l'air comme force motrice sur les chemins de fer (p.5)
- Description technique des différentes manières de se servir de l'élasticité de l'air, comme force motrice sur les chemins de fer (p.7)
- Raréfaction et compression de l'air dans le tube de propulsion (p.19)
- Il est désavantageux d'épuiser l'air du tube de propulsion, ou de l'y introduire immédiatement par la machine pneumatique (p.27)
- Réservoirs (p.29)
- Construction des réservoirs (p.30)
- Machines pneumatiques pour le service des réservoirs (p.34)
- Comparaison des deux dispositions, avec et sans réservoirs (p.40)
- Système N° III, [paragraphe] 4 avec un tube de propulsion sans rainure, et enflé devant une roue par de l'air comprimé (p.45)
- Effets de la force propulsive sur les wagons (p.47)
- Locomotive à air de la première sorte, où l'air comprimé est introduit dans les cylindres de la machine pendant la course entière des pistons (p.56)
- a. Description de cette locomotive, et de ses effets (p.56)
- b. Calcul de l'effet qu'exerce la tension de l'air dans une locomotive de la première sorte sur la résistance du train des wagons, et réciproquement (p.61)
- c. Des pentes les plus avantageuses de la voie pour une locomotive à air de première sorte (p.77)
- d. De la faculté des locomotives à air de tirer de l'air de l'atmosphère et de le comprimer pendant leurs courses ; et de ses effets sur la modération de la vitesse du train (p.86)
- Locomotives à air de seconde sorte, où l'air comprimé n'est introduit dans les cylindres de propulsion, que durant une partie de la course des pistons (p.95)
- a. Description de ces locomotives, et de leurs effets (p.95)
- b. Calcul de l'effet que la tension de l'air dans une locomotive à air de la seconde sorte excerce sur un train de wagons (p.102)
- c. Effets de la tension de l'air comprimé par les locomotives à air, en descendant de fortes pentes, sur la modération de la vitesse du train (p.119)
- d. Résumé des résultats obtenus jusqu'ici pour la seconde sorte des locomotives à air (p.121)
- e. Des pentes les plus avantageuses pour les locomotives à air de seconde sorte (p.124)
- Du frottement des roues propulsives des locomotives à air et à vapeur sur les rails, et du poids à donner à ces machines (p.127)
- Moyen propre pour augmenter le frottement des roues de propulsion des locomotives sur les rails, sans augmenter le poids des machines (p.130)
- De la descente des trains sur les rampes (p.132)
- Moyen d'éviter les difficultés et embarras de la correspondance entre le conducteur du train et le machiniste des pompes, sur les chemins de fer à tube de propulsion (p.138)
- Calcul de la force et de la masse d'air comprimé nécessaire dans le système No. IV [paragraphe] 4 (p.141)
- Calcul de la force et de la masse d'air comprimé nécessaire dans le système No. V [paragraphe] 4 (p.149)
- Exemple pour le système No. V [paragraphe] 4, et calculs des frais de construction, d'entretien et d'exploitation dans ce cas (p.156)
- Comparaison des frais d'établissement, d'entretien et d'exploitation d'un chemin de fer dans les cinq différents systèmes (p.161)
- a. Premier système, à air raréfié dans le tube de propulsion, ou système atmosphérique proprement dit (p.162)
- b. Second système, où le piston de propulsion est poussé par l'air comprimé (p.165)
- c. Troisième système, à air comprimé dans un tuyau sans rainure, ni soupape (p.166)
- d. Quatrième système, à air comprimé dans un tube-réservoir placé entre les rails, et à locomotives à air (p.167)
- e. Cinquième système, à air comprimé et à réservoirs mobiles (p.168)
- f. Tableau des frais de construction, d'exploitation et d'entretien des cinq systèmes, comparés au système à locomotives à vapeur (p.170)
- Comparaison des différents systèmes entre eux, relativement à leurs autre propriétés (p.174)
- a. Quant à la faculté de gravir de fortes pentes (p.174)
- b. Comparaison des cinq systèmes dans le cas où la voie monte et descend alternativement (p.177)
- c. Comparaison des cinq systèmes, relativement à la vitesse du trajet (p.179)
- d. Comparaison des cinq systèmes, relativement à la sûreté de la marche du train (p.183)
- e. Comparaison des cinq systèmes, relativement aux économies de frais de construction à faire sur celles d'une voie ordinaire à vapeur (p.185)
- f. Des courbes des chemins de fer (p.189)
- g. Récapitulation sommaire des résultats de la comparaison des cinq systèmes entre eux, et avec le système à locomotives à vapeur (p.194)
- Résultats généraux et définitifs (p.197)
- Dernière image
34
V
H. ind2(l—— T^^à2(Sl—â) est son volume et | 2. 7iâ (l—d')-{- 7tâ2 = 7iâl su surface. ;x Pour /=6,27 mèt. (20 pieds), le volume est de 15,736 mèt. cub. et la surface de 37,13 mèt. car. Le poids d’un mèt. carré de tôle de 2,18 milL d’épaisseur est d’environ 19 kilogr., et le kilogr. coûte, le travail et les rivets y compris, 2 fr., donc le mètre carré de surface revient à 38 fr., et le cylindre à 1410 fr. ; soit 1500 fr. On trouvera le nombre des cylindres nécessaires, si l’on divise par 37,13 les valeurs de b (49) calculées pour les différents v.
Cela donne, en supposant comme ci - dessus ji = £, «==2 et p = 8244 (46), les résultats suivants:
Valeurs de b. Nombre des cylindres. Frais.
ÎPour r = 2 . . . 1648,8 mèt. cub. . . . 105 . . . 157 500 fr.
- v = . . . 1236,6 - - ... 79 ... 118500 -
- y = 3 ... 949,3 - - ... 63 . . . 94500 -
- v = . . . 824,4 - - . . . 53 . . . 79 500 -
La force nécessaire des machines pneumatiques et leurs frais, augmentent donc à mesure que le nombre des cylindres et leurs frais diminuent. Les résultats du calcul des effets des machines apprendront laquelle des valeurs de v est la plus avantageuse.
Machines pneumatiques pour le service des réservoirs.
Premier cas. Machines pour la raréfaction de Vair dans le tube de propulsion et dans les réservoirs.
22.
A. Suivant (§.16. C. 14.) le moment de la force nécessaire pour réduire par n coups de piston (chacun de k mètres cubes de volume) la tension l — l (ici 1—/Lé) de l’air dans un bassin du volume p (ici b) à la tension 1 — pb (ici 1 — v) est
52. Mi — a[kn — b(y — fi)], et suivant (6 et 7) on a
53. *=(l-/(^))é e.
fi __ log(l—p)~-log(*-“»)
logé — log(é — k)
Par (53) on voit que k est d’autant plus petit que n est plus grand, et que par conséquent le corps de pompe k peut être d’autant plus petit que
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La langue de reconnaissance de l'OCR est le Français.
V
H. ind2(l—— T^^à2(Sl—â) est son volume et | 2. 7iâ (l—d')-{- 7tâ2 = 7iâl su surface. ;x Pour /=6,27 mèt. (20 pieds), le volume est de 15,736 mèt. cub. et la surface de 37,13 mèt. car. Le poids d’un mèt. carré de tôle de 2,18 milL d’épaisseur est d’environ 19 kilogr., et le kilogr. coûte, le travail et les rivets y compris, 2 fr., donc le mètre carré de surface revient à 38 fr., et le cylindre à 1410 fr. ; soit 1500 fr. On trouvera le nombre des cylindres nécessaires, si l’on divise par 37,13 les valeurs de b (49) calculées pour les différents v.
Cela donne, en supposant comme ci - dessus ji = £, «==2 et p = 8244 (46), les résultats suivants:
Valeurs de b. Nombre des cylindres. Frais.
ÎPour r = 2 . . . 1648,8 mèt. cub. . . . 105 . . . 157 500 fr.
- v = . . . 1236,6 - - ... 79 ... 118500 -
- y = 3 ... 949,3 - - ... 63 . . . 94500 -
- v = . . . 824,4 - - . . . 53 . . . 79 500 -
La force nécessaire des machines pneumatiques et leurs frais, augmentent donc à mesure que le nombre des cylindres et leurs frais diminuent. Les résultats du calcul des effets des machines apprendront laquelle des valeurs de v est la plus avantageuse.
Machines pneumatiques pour le service des réservoirs.
Premier cas. Machines pour la raréfaction de Vair dans le tube de propulsion et dans les réservoirs.
22.
A. Suivant (§.16. C. 14.) le moment de la force nécessaire pour réduire par n coups de piston (chacun de k mètres cubes de volume) la tension l — l (ici 1—/Lé) de l’air dans un bassin du volume p (ici b) à la tension 1 — pb (ici 1 — v) est
52. Mi — a[kn — b(y — fi)], et suivant (6 et 7) on a
53. *=(l-/(^))é e.
fi __ log(l—p)~-log(*-“»)
logé — log(é — k)
Par (53) on voit que k est d’autant plus petit que n est plus grand, et que par conséquent le corps de pompe k peut être d’autant plus petit que
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