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- TABLE DES MATIÈRES
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- PAGE DE TITRE
- TABLE DES MATIERES (p.584)
- Préface (n.n.)
- CHAPITRE I. PILES THERMO-ELECTRIQUES. (n.n.)
- CHAPITRE II. PILES HYDRO-ELECTRIQUES (p.11)
- CHAPITRE III. LES DYNAMOS A COURANT CONTINU (p.33)
- CHAPITRE IV. MOTEURS A COURANT CONTINU (p.118)
- CHAPITRE V. COUPLAGE ET ESSAI DES DYNAMOS (p.143)
- CHAPITRE VI. LES ACCUMULATEURS (p.155)
- CHAPITRE VII. DIVERS MODES DE REPRÉSENTATION DES COURANTS ALTERNATIFS (p.188)
- CHAPITRE VIII. LES ALTERNATEURS (p.206)
- 1. Les alternateurs monophasés (p.206)
- 2. Couplage des alternateurs monophasés (p.225)
- 3. Essai et rendement des alternateurs monophasés (p.236)
- 4. Les courants polyphasés (p.240)
- 5. Les alternateurs polyphasés (p.252)
- 6. Couplage, essai et rendement des alternateurs polyphasés (p.261)
- Couplage des alternateurs polyphasés. Indicateur à feux tournants. Synchroniseur d'Evershed. Essais. Rendements. Compoundage des alternateurs. Emploi d'une commutatrice en opposition avec une source constante. Système Marius Latour (p.261)
- CHAPITRE IX. LES ALTERNOMOTEURS (p.268)
- CHAPITRE X. LES TRANSFORMATEURS (p.312)
- 1.Courants alternatifs transformés en courant alternatifs (p.312)
- 2. Courants alternatifs en continus et réciproquement (p.334)
- Moteur-générateur. Commutatrice ou convertisseur. Essai des commutatrices. Rapport de transformation à vide. Rendement. Comparaison des deux systèmes précédents. Permutatrice. Clapet ou redresseur électrolytique. Formation. Applications. Convertisseur (p.334)
- Cowper-Hewit. Pour courant triphasé. Pour alternatif simple (p.334)
- 3. Courant continu en continu (p.342)
- CHAPITRE XI. LES LIGNES ÉLECTRIQUES (p.343)
- CHAPITRE XII. TRANSPORT DE L'ÉNERGIE (p.404)
- CHAPITRE XIII. DISTRIBUTION DE L'ÉNERGIE (p.416)
- CHAPITRE XIV. ÉCLAIRAGE. Production des radiations lumineuses (p.460)
- CHAPITRE XV. TRACTION (p.510)
- CHAPITRE XVI. TÉLÉGRAPHIE (p.543)
- CHAPITRE XVII. TÉLÉPHONIE (p.556)
- CHAPITRE XVIII. EFFETS PHYSIOLOGIQUES. ACCIDENTS (p.580)
- ERRATA (p.597)
- Dernière image
â– 240
LES COURANTS POLYPHASÉS
§ 4. — Les courants polyphasés.
Lorsqu’un barreau 1 (fig. 189), de longueur /, tourne autour d’un axe O situé à une distance b, dans un champ magnétique uniforme de % unités C.G.S. dont la direction lui est perpendiculaire, avec une vitesse angulaire constante de w radians par seconde, il est le siège, d’une force électromotrice égale à chaque instant au nombre de lignes de force coupées par seconde, en vertu de la règle de Faraday. Comptons les temps, à partir du moment où le barreau a passé en a, sur la verticale de l’axe et décomposons l’intensité du champ, au point où se trouve le barreau, en deux composantes rectangulaires dirigées l’une K sin bit suivant le rayon, l’autre X"= K cos où perpendiculairement à celui-ci. Cette dernière étant constamment tangente à la trajectoire décrite par le barreau, n’aura aucune de ses lignes de force coupée par celui-ci; celles de l’autre, au contraire, seront intégralement coupées par le barreau, de sorte que la force électromotrice développée à l’instant t et dirigée de l’avant vers l’arrière possède la valeur
e1 = toblK sin bit.
Si nous avons n barreaux régulièrement distribués sur la circonférence décrite, et situés par conséquent à la distance angulaire 2u/n l’un de l’autre, lorsque le barreau 1 occupe la position représentée à wt radians de l’axe Oa, les autres barreaux se trouvent aux distances angulaires respectives du premier
, 2 tc , 2 TC
bit----, bit — 2 . —,
n n
En vertu de la formule écrite ci-dessus, il s’y développera au même moment t les forces électromotrices
1
Fig. 189.
Le texte affiché peut comporter un certain nombre d'erreurs. En effet, le mode texte de ce document a été généré de façon automatique par un programme de reconnaissance optique de caractères (OCR). Le taux de reconnaissance estimé pour cette page est de 96,60 %.
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LES COURANTS POLYPHASÉS
§ 4. — Les courants polyphasés.
Lorsqu’un barreau 1 (fig. 189), de longueur /, tourne autour d’un axe O situé à une distance b, dans un champ magnétique uniforme de % unités C.G.S. dont la direction lui est perpendiculaire, avec une vitesse angulaire constante de w radians par seconde, il est le siège, d’une force électromotrice égale à chaque instant au nombre de lignes de force coupées par seconde, en vertu de la règle de Faraday. Comptons les temps, à partir du moment où le barreau a passé en a, sur la verticale de l’axe et décomposons l’intensité du champ, au point où se trouve le barreau, en deux composantes rectangulaires dirigées l’une K sin bit suivant le rayon, l’autre X"= K cos où perpendiculairement à celui-ci. Cette dernière étant constamment tangente à la trajectoire décrite par le barreau, n’aura aucune de ses lignes de force coupée par celui-ci; celles de l’autre, au contraire, seront intégralement coupées par le barreau, de sorte que la force électromotrice développée à l’instant t et dirigée de l’avant vers l’arrière possède la valeur
e1 = toblK sin bit.
Si nous avons n barreaux régulièrement distribués sur la circonférence décrite, et situés par conséquent à la distance angulaire 2u/n l’un de l’autre, lorsque le barreau 1 occupe la position représentée à wt radians de l’axe Oa, les autres barreaux se trouvent aux distances angulaires respectives du premier
, 2 tc , 2 TC
bit----, bit — 2 . —,
n n
En vertu de la formule écrite ci-dessus, il s’y développera au même moment t les forces électromotrices
1
Fig. 189.
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