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- PAGE DE TITRE
- TABLE DES MATIERES (p.584)
- Préface (n.n.)
- CHAPITRE I. PILES THERMO-ELECTRIQUES. (n.n.)
- CHAPITRE II. PILES HYDRO-ELECTRIQUES (p.11)
- CHAPITRE III. LES DYNAMOS A COURANT CONTINU (p.33)
- CHAPITRE IV. MOTEURS A COURANT CONTINU (p.118)
- CHAPITRE V. COUPLAGE ET ESSAI DES DYNAMOS (p.143)
- CHAPITRE VI. LES ACCUMULATEURS (p.155)
- CHAPITRE VII. DIVERS MODES DE REPRÉSENTATION DES COURANTS ALTERNATIFS (p.188)
- CHAPITRE VIII. LES ALTERNATEURS (p.206)
- 1. Les alternateurs monophasés (p.206)
- 2. Couplage des alternateurs monophasés (p.225)
- 3. Essai et rendement des alternateurs monophasés (p.236)
- 4. Les courants polyphasés (p.240)
- 5. Les alternateurs polyphasés (p.252)
- 6. Couplage, essai et rendement des alternateurs polyphasés (p.261)
- Couplage des alternateurs polyphasés. Indicateur à feux tournants. Synchroniseur d'Evershed. Essais. Rendements. Compoundage des alternateurs. Emploi d'une commutatrice en opposition avec une source constante. Système Marius Latour (p.261)
- CHAPITRE IX. LES ALTERNOMOTEURS (p.268)
- CHAPITRE X. LES TRANSFORMATEURS (p.312)
- 1.Courants alternatifs transformés en courant alternatifs (p.312)
- 2. Courants alternatifs en continus et réciproquement (p.334)
- Moteur-générateur. Commutatrice ou convertisseur. Essai des commutatrices. Rapport de transformation à vide. Rendement. Comparaison des deux systèmes précédents. Permutatrice. Clapet ou redresseur électrolytique. Formation. Applications. Convertisseur (p.334)
- Cowper-Hewit. Pour courant triphasé. Pour alternatif simple (p.334)
- 3. Courant continu en continu (p.342)
- CHAPITRE XI. LES LIGNES ÉLECTRIQUES (p.343)
- CHAPITRE XII. TRANSPORT DE L'ÉNERGIE (p.404)
- CHAPITRE XIII. DISTRIBUTION DE L'ÉNERGIE (p.416)
- CHAPITRE XIV. ÉCLAIRAGE. Production des radiations lumineuses (p.460)
- CHAPITRE XV. TRACTION (p.510)
- CHAPITRE XVI. TÉLÉGRAPHIE (p.543)
- CHAPITRE XVII. TÉLÉPHONIE (p.556)
- CHAPITRE XVIII. EFFETS PHYSIOLOGIQUES. ACCIDENTS (p.580)
- ERRATA (p.597)
- Dernière image
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TRANSPORT DE L’ÉNERGIE
Leur différence
e, — e9
2 EIV sin -y cos
4
|ut— ={/‘2 EIV cos |ut—,
c’est-à-dire que le voltage entre les deux fils de ligne vaut p 2 fois celui existant entre chaque fil de ligne et le retour commun. (On obtiendrait immédiatement cette relation par les vecteurs.) Comme le voltage le plus élevé est égal à eeff par hypothèse, nous aurons :
eefil/2 = eeff, d’0Ù Remplaçons dans la valeur de W :
e
iv _
eff —
Ceff
|/2 '
2 = d’0Ù
l 2
/IV
‘eff
W
1/2 e eff
Cherchons quelle section nous devons donner au fil de retour. Le courant qui le parcourt à chaque instant est
1IV sin ut -f- IIV sin |ut — “j = 2^IV si11 cos ^ =
|/2 Iivsin(wf-|j.
Donc, le rapport de l’intensité du courant dans le retour à celle dans un des fils de ligne est = / 2 et le poids du retour doit être \/ 2 fois plus grand que celui d’un fil de ligne pour y maintenir la même densité de courant. plv étant le poids de chacun des fils de ligne, celui du fil de retour sera plv i 2.
La perte en ligne sera dès lors
K_ \Y2 , K W2 = KF| j_
%IV2<4 />IV1'2 e*fl plve2effr j 2
Égalons-la, comme dans les cas précédents, à la perte consentie pour l’alternatif
KW2 |/ 2 f i
PlV «eff / 2
4 KW2
P 4b ’
d’où l’on tire
.iv
^2 +_Ip
41 2
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