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- TABLE DES MATIÈRES
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- TEXTE OCÉRISÉ
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- PAGE DE TITRE
- TABLE DES MATIERES (p.584)
- Préface (n.n.)
- CHAPITRE I. PILES THERMO-ELECTRIQUES. (n.n.)
- CHAPITRE II. PILES HYDRO-ELECTRIQUES (p.11)
- CHAPITRE III. LES DYNAMOS A COURANT CONTINU (p.33)
- CHAPITRE IV. MOTEURS A COURANT CONTINU (p.118)
- CHAPITRE V. COUPLAGE ET ESSAI DES DYNAMOS (p.143)
- CHAPITRE VI. LES ACCUMULATEURS (p.155)
- CHAPITRE VII. DIVERS MODES DE REPRÉSENTATION DES COURANTS ALTERNATIFS (p.188)
- CHAPITRE VIII. LES ALTERNATEURS (p.206)
- 1. Les alternateurs monophasés (p.206)
- 2. Couplage des alternateurs monophasés (p.225)
- 3. Essai et rendement des alternateurs monophasés (p.236)
- 4. Les courants polyphasés (p.240)
- 5. Les alternateurs polyphasés (p.252)
- 6. Couplage, essai et rendement des alternateurs polyphasés (p.261)
- Couplage des alternateurs polyphasés. Indicateur à feux tournants. Synchroniseur d'Evershed. Essais. Rendements. Compoundage des alternateurs. Emploi d'une commutatrice en opposition avec une source constante. Système Marius Latour (p.261)
- CHAPITRE IX. LES ALTERNOMOTEURS (p.268)
- CHAPITRE X. LES TRANSFORMATEURS (p.312)
- 1.Courants alternatifs transformés en courant alternatifs (p.312)
- 2. Courants alternatifs en continus et réciproquement (p.334)
- Moteur-générateur. Commutatrice ou convertisseur. Essai des commutatrices. Rapport de transformation à vide. Rendement. Comparaison des deux systèmes précédents. Permutatrice. Clapet ou redresseur électrolytique. Formation. Applications. Convertisseur (p.334)
- Cowper-Hewit. Pour courant triphasé. Pour alternatif simple (p.334)
- 3. Courant continu en continu (p.342)
- CHAPITRE XI. LES LIGNES ÉLECTRIQUES (p.343)
- CHAPITRE XII. TRANSPORT DE L'ÉNERGIE (p.404)
- CHAPITRE XIII. DISTRIBUTION DE L'ÉNERGIE (p.416)
- CHAPITRE XIV. ÉCLAIRAGE. Production des radiations lumineuses (p.460)
- CHAPITRE XV. TRACTION (p.510)
- CHAPITRE XVI. TÉLÉGRAPHIE (p.543)
- CHAPITRE XVII. TÉLÉPHONIE (p.556)
- CHAPITRE XVIII. EFFETS PHYSIOLOGIQUES. ACCIDENTS (p.580)
- ERRATA (p.597)
- Dernière image
COURANTS TRIPHASÉS
415
Si R est la résistance d’un des fils de ligne, la perte par effet Joule sera
3 Ri
2 __ eff —
RP2
efffcos2©
y)i étant le rendement que l’on s’impose pour la transmission, on a évidemment
RP2
eeff °OS2cp
P (i — ru), d’où R =
CO s
!<p(i — ru
De cette équation, on déduit aisément la section d’un des trois fils de ligne et le poids total de la ligne.
La résistance étant inversement proportionnelle à la section, on voit que cette dernière et, par suite, le poids de cuivre, sont inversement proportionnels au carré du cosinus du déphasage.
Les trois fils de ligne sont généralement établis aux sommets d’un triangle équilatéral, pour égaliser l’inductance des trois phases dans la canalisation.
Le texte affiché peut comporter un certain nombre d'erreurs. En effet, le mode texte de ce document a été généré de façon automatique par un programme de reconnaissance optique de caractères (OCR). Le taux de reconnaissance estimé pour cette page est de 94,83 %.
La langue de reconnaissance de l'OCR est le Français.
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Si R est la résistance d’un des fils de ligne, la perte par effet Joule sera
3 Ri
2 __ eff —
RP2
efffcos2©
y)i étant le rendement que l’on s’impose pour la transmission, on a évidemment
RP2
eeff °OS2cp
P (i — ru), d’où R =
CO s
!<p(i — ru
De cette équation, on déduit aisément la section d’un des trois fils de ligne et le poids total de la ligne.
La résistance étant inversement proportionnelle à la section, on voit que cette dernière et, par suite, le poids de cuivre, sont inversement proportionnels au carré du cosinus du déphasage.
Les trois fils de ligne sont généralement établis aux sommets d’un triangle équilatéral, pour égaliser l’inductance des trois phases dans la canalisation.
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