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- PAGE DE TITRE
- LES DYNAMOS ET LES TRANSFORMATEURS A L'EXPOSITION UNIVERSELLE DE 1900 par A. Ferrand (p.1)
- AVANT-PROPOS (p.1)
- Disposition générale des machines électriques à l'Exposition universelle de 1900 (p.5)
- MACHINES DYNAMOS ELECTRIQUES TRANSFORMATEURS (p.8)
- EXPOSITION FRANCAISE (p.44)
- Société anonyme des hauts fourneaux de Maubeuge (p.44)
- Société des établissements Postel-Vinay (p.45)
- Société alsacienne de constructions mécaniques de Belfort (p.47)
- Société Gramme (p.48)
- Compagnie générale d'électricité de Creil (Etablissements Daydé et Pillé) (p.52)
- Compagnie générale de Nancy (p.52)
- Schneider et Cie (p.53)
- Compagnie de Fives-Lille (p.57)
- Maison Farcot (p.57)
- Société anonyme « Electricité et hydraulique » (p.60)
- Alternateur compound Grammont (système Hutin et Leblanc) (p.60)
- Société d'éclairage électrique (p.63)
- Société des établissements Decauville (p.66)
- Maison Bréguet (p.68)
- EXPOSITION ETRANGERE (p.78)
- Ateliers d'Oerlikon (p.78)
- Maison Brown, Boveri et Cie, de Baden (p.87)
- Compagnie internationale d'électricité de Liège (p.92)
- Compagnie de l'industrie électrique de Genève (p.94)
- Sociéta exerciziio Bacini de Gênes (p.95)
- Siemens frères de Londres (p.96)
- MM. Scott et Mountain (p.97)
- Société anonyme d'électricité de Prague, ancienne maison Kolben (p.97)
- Société Siemens et Halske, de Vienne (p.99)
- Ganz et Cie (p.102)
- Maison Siemens et Halske (Berlin) (p.104)
- Allgemeine Electricitäts Gesellschaft (p.106)
- Société anonyme d'électricité Lahmeyer (p.107)
- Ancienne maison Schuckert (Nuremberg) (p.108)
- Société d'électricité Hélios de Cologne (p.109)
- TRANSPORT DE L'ENERGIE A GRANDES DISTANCES PAR L'ELECTRICITE par F. Loppé (p.113)
- DESCRIPTION DE QUELQUES INSTALLATIONS (p.179)
- Transports d'énergie de la Chaux-de-Fonds et du Locle à courant continu série (p.179)
- Distributions à courant alternatif (p.189)
- Eclairage électrique de la Vallée du Grésivaudan (p.189)
- Distribution de Wieloch (p.197)
- Station centrale du Witwatersrand, près Johannesburg, au Transvaal (p.208)
- Transport d'énergie de Saint-Georges (p.220)
- ETABLISSMENT DES LIGNES AERIENNES DE TRANSPORT D'ENERGIE par F. Loppé (p.229)
- INTRODUCTION (p.229)
- PREMIERE PARTIE. Détermination des portées des lignes aériennes (p.231)
- DEUXIEME PARTIE. Influences de la variation de la température et de l'effort par mètre courant sur les conducteurs aériens (p.236)
- TROISIEME PARTIE. Considérations générales sur les lignes aériennes. Exemples de calculs (p.255)
- QUATRIEME PARTIE. Résistance des matériaux (p.275)
- CINQUIEME PARTIE. Résistance électrique et échauffement des conducteurs (p.282)
- SIXIEME PARTIE. Détermination de l'inductance des lignes aériennes (p.287)
- SEPTIEME PARTIE. Transformation des mesures anglaises en mesures métriques (p.289)
- Dernière image
- Première image
- PAGE DE TITRE
- Fig. 1. – Types de moteurs cuirassés (p.10)
- Fig. 2. – Types de moteurs cuirassés (p.10)
- Fig. 3 (p.12)
- Fig. 4 (p.12)
- Fig. 5 (p.12)
- Fig. 6 (p.12)
- Fig. 7 (p.12)
- Fig. 8 (p.13)
- Fig. 9 (p.13)
- Fig. 10. – Induit en tambour (p.14)
- Fig. 11. – Tambour en bobinage (p.14)
- Fig. 12. – Enroulement imbriqué en parallèle (p.15)
- Fig. 13. – Enroulement ondulé en tension (p.16)
- Fig. 14 (p.16)
- Fig. 15 (p.17)
- Fig. 16 (p.17)
- Fig. 17 (p.18)
- Fig. 18 (p.18)
- Fig. 19 (p.19)
- Fig. 20 (p.19)
- Fig. 21 (p.20)
- Fig. 22 (p.20)
- Fig. 25 (p.21)
- Fig. 26 (p.22)
- Fig. 29 (p.22)
- Fig. 30 (p.23)
- Fig. 31 (p.23)
- Fig. 32 (p.23)
- Fig. 33 (p.23)
- Fig. 34 (p.24)
- Fig. 35 (p.24)
- Fig. 36 (p.26)
- Fig. 37. – Enroulement en bobines ou imbriqué (p.28)
- Fig. 38. – Enroulement ondulé ou en zigzag (p.29)
- Fig. 39. – Enroulement en anneau (p.29)
- Fig. 40. – Moteur asynchrone de la Compagnie générale électrique (p.33)
- Fig. 41 (p.33)
- Fig. 42. – Groupe survolteur pour distribution à trois fils (p.36)
- Fig. 43. – Eclairage à quatre induits (p.37)
- Fig. 43. – Transformateur pour courant alternatif (p.39)
- Fig. 44. – Transformateur Lahmeyer (p.40)
- Fig. 45. – Groupe moteur générateur triphasé continu (p.41)
- Fig. 46. – Transformateur rotatif (p.42)
- Fig. 47 (p.43)
- Fig. 48. – Dynamo Postel – Vinay à courant continu (p.46)
- Fig. 49. – Génératrice à courant continu (p.49)
- Fig. 50 (p.50)
- Fig. 51 (p.50)
- Fig. 52 (p.51)
- Fig. 53 (p.55)
- Fig. 54. – Alternateur Farcot (p.58)
- Fig. 55. – Alternateur Farcot (p.58)
- Fig. 56. – Alternateur compound Grammont (p.61)
- Fig. 57. – Alternateur compound Grammont (p.61)
- Fig. 58. – Excitatrice Hutin et Leblanc (p.62)
- Fig. 59. – Excitatrice Hutin et Leblanc (p.62)
- Fig. 60. – Dynamo Labour (p.64)
- Fig. 61. – Génératrice des dynamos Decauville (p.66)
- Fig. 62. – Induit de l'alternateur Boucherot (p.67)
- Fig. 63. – Induit de l'alternateur Boucherot (p.69)
- Fig. 64. – Excitatrice de l'alternateur Boucherot (p.70)
- Fig. 65. – Principe de la dynamo à enroulement sinusoïdaux (p.71)
- Fig. 66. – Enroulement d'induit pour excitatrice d'un alternateur simple (p.71)
- Fig. 67. – Enroulement d'induit pour excitatrice d'un alternateur polyphasé (p.71)
- Fig. 69. – Connexion à l'excitatrice et de l'alternateur (p.72)
- Fig. 68. – Transformateur de compoundage de l'alternateur Boucherot (p.73)
- Fig. 70 (p.75)
- Fig. 71 (p.75)
- Fig. 72 (p.76)
- Fig. 73 (p.76)
- Fig. 74 (p.77)
- Fig. 75 (p.77)
- Fig. 76 (p.79)
- Fig. 77 (p.80)
- Fig. 78 (p.81)
- Fig. 79 (p.82)
- Fig. 80 (p.83)
- Fig. 81 (p.84)
- Fig. 82 (p.85)
- Fig. 83. – Moteur à courant triphasé de 300 chevaux, type 3071, 1.960 volts ; 375 tours, 50 périodes par seconde (p.86)
- Fig. 84. – Coefficients de rendement et pertes du générateur à courant continu types NNXIV, 530 volts, 350 ampères, 375 teurs (p.86)
- Fig. 85 (p.87)
- Fig. 86 (p.88)
- Fig. 87 (p.89)
- Fig. 88 (p.90)
- Fig. 89. – Génératrice à courants triphasés (p.91)
- Fig. 90 (p.92)
- Fig. 91 (p.93)
- Fig. 92 (p.94)
- Fig. 93 (p.95)
- Fig. 94. – Alternateur Kolben (p.97)
- Fig. 95 (p.98)
- Fig. 96. – Alternateur de la maison Kolben (p.99)
- Fig. 97 (p.100)
- Fig. 98 (p.101)
- Fig. 99 (p.101)
- Fig. 100 (p.101)
- Fig. 101 (p.103)
- Fig. 102. – Alternateur triphasé Siemens et Halske (p.105)
- Fig. 103 (p.106)
- Fig. 104 (p.108)
- Fig. 105 (p.110)
- Fig. 106 (p.111)
- Fig. 107 (p.111)
- Fig. 1 (p.121)
- Fig. 2 (p.128)
- Fig. 3 (p.134)
- Fig. 4 (p.134)
- Fig. 5 (p.135)
- Fig. 6 (p.136)
- Fig. 7 (p.136)
- Fig. 8 (p.137)
- Fig. 9 (p.137)
- Fig. 10 (p.138)
- Fig. 11 (p.140)
- Fig. 12 (p.141)
- Fig. 13 (p.144)
- Fig. 14 (p.144)
- Fig. 15 (p.145)
- Fig. 16 (p.146)
- Fig. 17 (p.146)
- Fig. 18 (p.149)
- Fig. 19 (p.152)
- Fig. 20 (p.153)
- Fig. 21 (p.156)
- Fig. 22 (p.156)
- Fig. 23 (p.157)
- Fig. 24 (p.162)
- Fig. 25 (p.163)
- Fig. 26 (p.164)
- Fig. 27 (p.165)
- Fig. 28 (p.165)
- Fig. 29 (p.166)
- Fig. 30 (p.167)
- Fig. 31 (p.168)
- Fig. 32 (p.171)
- Fig. 33 (p.172)
- Fig. 34 (p.176)
- Fig. 35 (p.177)
- Fig. 36 (p.177)
- Fig. 37 (p.180)
- Fig. 38 (p.181)
- Fig. 39 (p.183)
- Fig. 40 (p.185)
- Fig. 41 (p.186)
- Fig. 42 (p.190)
- Fig. 43 (p.191)
- Fig. 44 (p.192)
- Fig. 45 (p.193)
- Fig. 46 (p.194)
- Fig. 47 (p.195)
- Fig. 48 (p.196)
- Fig. 49 (p.198)
- Fig. 50 (p.199)
- Fig. 51 (p.200)
- Fig. 52 (p.201)
- Fig. 53 (p.202)
- Fig. 54 (p.203)
- Fig. 55 (p.204)
- Fig. 56 (p.206)
- Fig. 57 (p.207)
- Fig. 58 (p.209)
- Fig. 59 (p.210)
- Fig. 60 (p.210)
- Fig. 61 (p.211)
- Fig. 62 (p.213)
- Fig. 63 (p.214)
- Fig. 64 (p.215)
- Fig. 65 (p.217)
- Fig. 66 (p.218)
- Fig. 67 (p.219)
- Fig. 68 (p.221)
- Fig. 69 (p.222)
- Fig. 70 (p.224)
- Fig. 71 (p.225)
- Fig. 1 (p.232)
- Fig. 3 (p.234)
- Fig. 4 (p.258)
- Fig. 5 (p.258)
- Fig. 6 (p.258)
- Fig. 7 (p.258)
- Fig. 8 (p.287)
- Fig. 9. – Conducteurs en cuivre. Augmentation de la température de 10°C. Flèche initiale (p.317)
- Fig. 10. – Conducteurs en cuivre. Augmentation de la température de 20°C. Flèche initiale (p.317)
- Fig. 11. – Conducteurs en cuivre. Augmentation de la température de 30°C. Flèche initiale (p.318)
- Fig. 12. – Conducteurs en cuivre. Augmentation de la température de 40°C. Flèche initiale (p.319)
- Fig. 13. – Conducteurs en cuivre. Diminution de la température de 10°C. Flèche initiale (p.320)
- Fig. 14. – Conducteurs en cuivre. Diminution de la température de 20°C. Flèche initiale (p.320)
- Fig. 15. – Conducteurs en cuivre. Diminution de la température de 30°C. Flèche initiale (p.321)
- Fig. 16. – Conducteurs en cuivre. Diminution de la température de 40°C. Flèche initiale (p.322)
- Fig. 17. – Conducteurs en fer. Augmentation de la température de 10°C. Flèche initiale (p.323)
- Fig. 18. – Conducteurs en fer. Augmentation de la température de 20°C. Flèche initiale (p.323)
- Fig. 19. – Conducteurs en fer. Augmentation de la température de 30°C. Flèche initiale (p.324)
- Fig. 20. – Conducteurs en fer. Augmentation de la température de 40°C. Flèche initiale (p.325)
- Fig. 21. – Conducteurs en fer. Diminution de la température de 10°C. Flèche initiale (p.326)
- Fig. 22. – Conducteurs en fer. Diminution de la température de 20°C. Flèche initiale (p.326)
- Fig. 23. – Conducteurs en fer. Diminution de la température de 30°C. Flèche initiale (p.327)
- Fig. 24. – Conducteurs en fer. Diminution de la température de 40°C. Flèche initiale (p.328)
- Fig. 25. – Conducteurs en cuivre. Diminution de l'effort par mètre courant. Flèche initiale (p.329)
- Fig. 26. – Conducteurs en cuivre. Diminution de l'effort par mètre courant. Flèche initiale (p.330)
- Fig. 27. – Conducteurs en cuivre. Diminution de l'effort par mètre courant. Flèche initiale (p.330)
- Fig. 28. – Conducteurs en cuivre. Diminution de l'effort par mètre courant. Flèche initiale (p.331)
- Dernière image
TRANSPORT RB L'ÉNERGIE A GRANDES DISTANCES
159
d’inertie pour assurer une régularité suffisante de la vitesse périphérique ; le plus ordinairement lorsque l’alternateur est commandé directement, l’inducteur sert de volant ; cependant, dans certains cas spéciaux, on est obligé d’ajouter encore un volant.
Pour assurer un bon couplage en parallèle, il faut que le coefficient d’irrégularité (c’est-à-dire la différence entre la vitesse périphérique maximum et la vitesse périphérique minimum divisée par le double de la vitesse moyenne par tour) ne dépasse pas une certaine valeur.
Pour une fréquence comprise entre 50 et 60, le coefficient d’irrégularité pour une commande par courroie ne doit pas être supérieur à 1
(cette valeur élevée provient de ce qu’il peut y avoir un certain
glissement de la courroie) ; pour la commande directe, le coefficient
1
d’irrégularité ne doit pas être supérieur à •
Pour des fréquences moins élevées, le coefficient d’irrégularité peut être plus grand ; pour des fréquences plus élevées, il doit être plus faible (pour une fréquence de 100, il faudrait un coefficient d’irrégu-
1
larité de---- pratiquement impossible à atteindre avec des moteurs à
oOO
cylindres).
Les moteurs à gaz ont une irrégularité d’allures encore plus forte que les moteurs à vapeur à cylindres, aussi ne peut-on guère coupler des alternateurs à fréquence ordinaire (50 à 60) commandés directement par moteurs à gaz, il vaut mieux dans ce cas employer une fréquence faible (10 à 25). Cependant les moteurs à gaz font tous les jours des progrès et il est certain que l’on arrivera à pouvoir les employer, même dans le cas de la fréquence ordinaire.
Le couplage en parallèle peut être facilité par l’emploi des circuits amortisseurs de M. Leblanc, par l’emploi de pôles massifs, par l’adjonction de bobines à réaction qui atténuent les mouvements pendulaires.
Le couplage peut être également beaucoup facilité par l’emploi d’un dispositif permettant de faire varier d’une manière continue le nombre de tours du moteur à vapeur ; ce dispositif a été appliqué pour la première fois par la maison Siemens et Halske à l’usine centrale de la gare de Dresde.
Le poids chargeant le régulateur peut se déplacer sur le levier, de sorte que le couple de charge peut varier. Le déplacement du poids est commandé par un petit moteur, qui peut tourner dans un sens ou dans
Le texte affiché peut comporter un certain nombre d'erreurs. En effet, le mode texte de ce document a été généré de façon automatique par un programme de reconnaissance optique de caractères (OCR). Le taux de reconnaissance estimé pour cette page est de 99,41 %.
La langue de reconnaissance de l'OCR est le Français.
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d’inertie pour assurer une régularité suffisante de la vitesse périphérique ; le plus ordinairement lorsque l’alternateur est commandé directement, l’inducteur sert de volant ; cependant, dans certains cas spéciaux, on est obligé d’ajouter encore un volant.
Pour assurer un bon couplage en parallèle, il faut que le coefficient d’irrégularité (c’est-à-dire la différence entre la vitesse périphérique maximum et la vitesse périphérique minimum divisée par le double de la vitesse moyenne par tour) ne dépasse pas une certaine valeur.
Pour une fréquence comprise entre 50 et 60, le coefficient d’irrégularité pour une commande par courroie ne doit pas être supérieur à 1
(cette valeur élevée provient de ce qu’il peut y avoir un certain
glissement de la courroie) ; pour la commande directe, le coefficient
1
d’irrégularité ne doit pas être supérieur à •
Pour des fréquences moins élevées, le coefficient d’irrégularité peut être plus grand ; pour des fréquences plus élevées, il doit être plus faible (pour une fréquence de 100, il faudrait un coefficient d’irrégu-
1
larité de---- pratiquement impossible à atteindre avec des moteurs à
oOO
cylindres).
Les moteurs à gaz ont une irrégularité d’allures encore plus forte que les moteurs à vapeur à cylindres, aussi ne peut-on guère coupler des alternateurs à fréquence ordinaire (50 à 60) commandés directement par moteurs à gaz, il vaut mieux dans ce cas employer une fréquence faible (10 à 25). Cependant les moteurs à gaz font tous les jours des progrès et il est certain que l’on arrivera à pouvoir les employer, même dans le cas de la fréquence ordinaire.
Le couplage en parallèle peut être facilité par l’emploi des circuits amortisseurs de M. Leblanc, par l’emploi de pôles massifs, par l’adjonction de bobines à réaction qui atténuent les mouvements pendulaires.
Le couplage peut être également beaucoup facilité par l’emploi d’un dispositif permettant de faire varier d’une manière continue le nombre de tours du moteur à vapeur ; ce dispositif a été appliqué pour la première fois par la maison Siemens et Halske à l’usine centrale de la gare de Dresde.
Le poids chargeant le régulateur peut se déplacer sur le levier, de sorte que le couple de charge peut varier. Le déplacement du poids est commandé par un petit moteur, qui peut tourner dans un sens ou dans
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- 1. Première partie. Architecture et construction. Tome I
- 2. Deuxième partie. Matériel et procédés généraux de la mécanique. Tome I
- 3. Deuxième partie. Matériel et procédés généraux de la mécanique. Tome II
- 4. Deuxième partie. Matériel et procédés généraux de la mécanique. Tome III
- 5. Troisième partie. Électricité. Tome I
- 6. Quatrième partie. Génie civil. Tome I
- 7. Quatrième partie. Génie civil. Tome II
- 8. Cinquième partie. Moyens de transport
- 9. Sixième partie. Génie rural et industries agricoles et alimentaires. Tome I
- 10. Sixième partie. Génie rural et industries agricoles et alimentaires. Tome II
- 11. Septième partie. Mines et métallurgie. Tome I
- 12. Huitième partie. Industries textiles
- 13. Neuvième partie. Industries chimiques et diverses
- 14. Dixième partie. Armées de terre et de mer