JOURNAL UNIVERSEL D'ÉLECTRICITÉ

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Le meilleur transformateur construit pour une pleine charge est forcément mauvais lorsqu’on emploie une charge partielle; mais d’un autre côté un appareil construit pour une charge de courte durée, bien que d’un meilleur rendement, et bien qu’il ne soit pas beaucoup inférieur avec une pleine charge continue est très mauvais comme régulateur. 11 coûte d’ailleurs beaucoup trop cher comme cuivre.

Supposons qu’au lieu d’un circuit magnétique fermé on emploie un transformateur comme la bobine de Ruhmkorff. Le poids du fer sera très réduit, mais le courant d’aimantation doit être considérable surtout pour les petits modèles. Pour remédier à cet inconvénient, je fais passer les extrémités des noyaux de fil au-delà des joues des bobines, et j’ajoute des pièces supplémentaires comme cela est indiqué sur les figures 8 et 9. Même dans ces conditions, on est obligé de tenir compte du courant d’aimantation qui peut

Kig. 8

fer par£; dans ces conditions l’excitation totale nécessaire sera exprimée par la formule

h (t + 2j>) + f

Bws 0,64 dy

1,6 7t y*

Le premier terme peut être négligé.

Comme exemple correspondant à la figure 8, nous pouvons prendre une induction moyenne de 10 600; w=5,5, t — 2<j etjv = 8. A pleine charge le rendement est de 96,2; pour deux heures il est de 77,3 et la chute est de 2,46. En estimant la perte pour deux heures par jour, on a tenu compte de la perte dans le circuit primaire pendant que le circuit secondaire reste ouvert.

Le transformateur (fig. 9) est calculé pour des charges de courte durée. Le diamètre du noyau est de 4 centim. et le rayon des extrémités de iocentim.; son rendementpour2heuresestde86,6 et de 9^ avec une pleine charge continue. La den-

être très considérable. Les ampères-tours nécessaires à l’aimantation dépendent des dimensions du transformateur et la densité de courant du circuit primaire dépend en partie du courant d’aimantation.

Les relations entre ces quantités sont si compliquées que le calcul pour trouver la meilleure forme dans un cas donné conduit à trois équations complexes et simultanées. 11 est beaucoup plus facile de procéder par des essais en modifiant une dimension à la fois, comme variable indépendante, jusqu’à ce qu’on obtienne un bon résultat.

Pour trouver le courant d’aimantation on suppose que l’extrémité du noyau de fer a une surface hémisphérique et l’on admet que la direction des lignes de force dans l’air soit connue. Le courant primaire est supposé égal à la racine carrée de la somme des carrés du courant d’aimantation et du courant principal. Désignons le diamètre du noyau par w, la longueur de la bobine et la partie droite du noyau par t, l’épaisseur de l’enroulement par le rayon de l’hémisphère par_>> et les ampères-tours d’aimantation par centimètre de

sité du courant primaire a été réduite pour limiter la perte par le courant d’aimantation sans charge.

Les résultats montrent que les transformateurs à circuits magnétiques fermés destinésà de faibles charges ne conviennent pas et qu’il ne viendrait à l’idée de personne de les construire.

De plus il n’est pas légitime de supposer que la seule force électromotrice induite.dans les bobines provient de l’induction du noyau.

Si les bobines de cuivre sont comparativement petites, on peut admettre que la force électromotrice dans chacune d’elles dépend du fer seulement : mais dans la pratique il faut tenir compte en outre des lignes d’induction qui ne traversent pas le fer. Le plus avantageux serait évidemment de mélanger les fils primaires et secondaires, mais ceci présente de graves inconvénients pratiques, car dans ce cas il devient difficile d’isoler les fils, et la capacité du transformateur comme condensateur peut être assez grande pour causer de graves accidents.

11 est probable qu’on pourrait construire des transformateurs pour de très courtes charges bien supérieurs à ceux portant les nos 3, 5 et 7 sans

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