Bulletin de la Société d'Encouragement pour l'Industrie Nationale
- Première image
- PAGE DE TITRE
- Fig. 1. - Protecteur Suffren p. 13
- Fig. 1 à 3. - Frein Lipkowski. — Robinet de manœuvre p. 16
- Fig. 4 et 5. - Frein Lipkowski. — Cylindre p. 18
- Fig. 6 et 7. - Frein Lipkowski. — Distributeur d'air p. 19
- Fig. 8. - Frein Lipkowski. Distributeur d'air p. 20
- Fig. 9. - Frein Lipkowski. — Accélération d'équilibre p. 20
- Litres d'air à une atmosphère p. 25
- Tableau des arrêts rapides p. 36
- Fig. 1. - Tunnel d'Aluespeyre. — Installation d'un ventilateur soufflant Farcot, à réaction de 6 mètres de diamètre p. 40
- Fig. 1 bis. - Suite de la fig. 1 p. 41
- Fig. 2. - Ventilateur soufflant de 1 mètre à œillard au 1/4, coupe par la turbine et la coquille p. 43
- Fig. 3. - Ventilateur soufflant de 1 mètre, à œillard 1/2, coupe par la turbine et la coquille p. 44
- Fig. 4. - Ventilateur aspirant et soufflant à réaction de 1 mètre à œillard 2/3. — Turbine p. 45
- Fig. 5, 6 et 7. - Ventilateur soufflant de 1 mètre de diamètre à œillard 1/2 p. 46
- Fig. 8. - Ventilateur aspirant et soufflant à réaction de 1 mètre de diamètre. — Élévation p. 48
- Fig. 9. - Ventilateur (fig. 8). — Coupe transversale p. 48
- Fig. 10. - Ventilateur (fig. 8). — Plan p. 49
- EXPÉRIENCE DU 15 JUIN 1903 Ventilateur type aspirant et soufflant à réaction, E 5 Fig. 11 (p. 52) p. 51
- EXPÉRIENCE DU 15 JUIN 1903 Ventilateur type aspirant et soufflant à réaction, E 5 p. 51
- Fig. 11. - Ventilateur de 1 mètre. — OEillard 2/3. — Aspiration d'équerre. — Refoulement en bout p. 52
- Fig. 12. - Ventilateur de 1 mètre. — OEillard 2/3. — Refoulement d'équerre p. 52
- EXPÉRIENCE DU 15 JUIN 1903 Ventilateur type aspirant et soufflant à réaction, E 5 p. 53
- EXPÉRIENCE DU 15 JUIN 1903 Ventilateur type aspirant et soufflant à réaction, E 5 Fig. 12 (p. 52) p. 54
- EXPÉRIENCF DU 1 6 JUIN 1903 Ventilateur type soufflant à œillard moitié type C 5 p. 55
- Fig. 13. - Ventilateur de 1 mètre. — OEillard — Refoulement d'équerre p. 56
- Fig. 14. - Ventilateur de 1 mètre. — Refoulement en bout. — Section variable p. 56
- Fig. 15. - Ventilateur de 1 mètre. — Refoulement par buse conique p. 56
- Fig. 16. - Déplaceur d'air de 1 mètre. — Coude d'équerre p. 56
- EXPÈRIENCE DU 16 JUIN 1903 Ventilateur type à œillard moitié soufflant, type C 5 Fig. 13 (p. 56) p. 57
- EXPÉRIENCE DU 20 JUIN 1903 Ventilateur type A 5 de 1 mètre de diamètre; œillard 1/4 Fig. 14 (p. 56) p. 57
- EXPERIENCE DU 20 JUIN 1903Ventilateur type A 5 de 1 mètre de diamètre à œillard 1/4 p. 58
- EXPÉRIENCE DU 20 JUIN 1903 Ventilateur type A 5 de 1 mètre de diamètre à œillard 1/4 Fig. 15 (p. 56) p. 58
- EXPÉRIENCE DU 10 NOVEMBRE 1903 Ventilateur type déplaceur d'air à hélice double, L 4 p. 59
- EXPÉRIENCE DU 11 NOVEMBRE 1903 Ventilateur type déplaceur d'air à hélice double, L 4 Fig. 16 (p. 56) p. 59
- EXPÉRIENCE DU 11 NOVEMBRE 1903 Ventilateur type déplaceur d'air à hélice double, L 4 p. 60
- Ventilateur type déplaceur d'air à hélice double, L 4 EXPÉRIENCE DU 11 NOVEMBRE 1903 p. 60
- Fig. 1. - Dessinateur universel Little p. 61
- Fig. 2. - Dessinateur universel Little. — Application aux épures de statique graphique p. 61
- Fig. 3. - Dessinateur universel Little. — Schéma du fonctionnement p. 62
- Fig. 4. - Dessinateur universel Little. — Détail du pivot G (fig. 3) p. 63
- Fig.5. - Dessinateur LiUle. — Détail du pivot G (fig. 3) : V, V', vis de réglage de l'inclinaison de a fig. 3); V", réglage de l'inclinaison de b ; R, ressorts pour arrêts de b à 30, 45, 60 et 90° de G'L p. 63
- Fig. 1. - Le Borgnis-Besbordes remontant à Kayes (Haut-Sénégal) p. 70
- Fig. 2. - Hôpital des Kayes. Pavillon des Européens p. 71
- Fig. 3. - Campement européen à Kati (Moyen Niger) p. 73
- Fig. 4. - Type de femme Toucouleur (Sénégal) p. 73
- Fig. 5. - Grand Fromager (Kouroussa) p. 74
- Fig. 6. - Poste de Kissidouyou, au pied de la Forêt dense p. 74
- Fig. 1. - Village de la Forêt (Côte d'Ivoire) p. 75
- Fig. 8. - Rivière de la Haute-Côte d'Ivoire (ancien Soudan) p. 75
- Fig. 9. - Type de Bambarras (Moyen Niger) p. 76
- Fig. 10. - Rapides sur une rivière du Soudan (N'zi) p. 77
- Fig. 11. - Fours à chaux de Bammako (Moyen Niger). La chaux est fournie par les coquilles d'huîtres que l'on voit au 1er plan p. 77
- Fig.12. - Grandes chutes de Billy, sur le Haut-Sénégal (Bakoy) p. 80
- Fig. 13. - Banian du Soudan. (Place du Marché) p. 80
- Fig. 14. - Marché indigène (Haute Côte d'Ivoire) p. 81
- Fig. 15. - Scène matinale en pays mandé. La toilette et le pilage du riz p. 82
- Fig. 16. - Pont de Mahina. (Chemin de fer de Kayes au Niger.) p. 83
- Fig. 1. (a) (b) (c) et p. 85
- Fig. 1 (e) p. 85
- Fig. 1 (f) (g) et (h) p. 86
- Fig. 2 (a) et p. 86
- Fig. 2 (b) p. 87
- Fig. 3 a et b p. 87
- Fig. 4 (b) et p. 87
- Fig. 3 (c) et p. 88
- Fig. 4 (d) et (e) p. 88
- Fig. 5 (a) (b) (c) (d) et (e) p. 88
- Fig. 6 p. 89
- Fig. 7 p. 90
- Fig. 8 (a) et p. 91
- Fig. 8 (b) et p. 91
- Fig. 10 p. 92
- Fig. 9 p. 92
- Fig. 11 (a) p. 93
- Fig. 11 (b) p. 93
- Fig. 11 p. 93
- Fig. 11 p. 94
- Fig. 12 (a) (b) (c) et (f) p. 94
- Fig. 12 (d) et (e) p. 95
- Fig. 13 (a) et p. 95
- Fig. 13 (b) et p. 96
- Fig. 14 (a) (b) (c) p. 97
- Fig. 14 (e) (f) (g) (h) p. 98
- Fig. 14 (k) p. 99
- Fig. 15 (a) (b) et p. 99
- Fig. 16 p. 100
- Fig. 1 p. 101
- Fig. 2 p. 102
- Fig. 3 p. 102
- Fig. 4 p. 104
- Fig. 5 p. 104
- Fig. 1 p. 123
- Fig. 2 et 2. - Sténodactyle Lafaurie. Élévation et plan p. 124
- Fig. 1. - Usine de ciment Edison. Plan général p. 127
- Fig. 2. - Basculage des wagonnets dans les broyeurs p. 128
- Fig. 3. - Broyeurs étagés. (Rock Crushing House, fig. 1) p. 129
- Fig. 4. - Vue du grand broyeur avec le couvercle enlevé p. 130
- Fig. 5. - Commande des broyeurs p. 130
- Fig. 6. - Vue par bout d'un cylindre de broyeur Edison p. 131
- Fig. 7 p. 131
- Fig. 8. - Fixation des plaques des broyeurs Edison p. 131
- Fig. 10 p. 132
- Fig. 11 p. 132
- Fig. 9 à 11. - Détails des broyeurs Edison p. 132
- Fig. 9 p. 132
- Fig. 12 p. 133
- Fig. 13. - Sécheur de pierre à ciment (Rock Dryer House fig. 1) p. 133
- Fig. 14. - Coupe par l'un des fours du sécheur fig. 13 p. 133
- Fig. 15. - Prise d'échantillon p. 134
- Fig. 16. - Conveyeurs du tunnel du magasin à calcaire p. 134
- Fig. 17. - Broyeur fin (Chalk. Grinding House fig. 1) p. 135
- Fig. 18. - Conveyeur oscillant p. 136
- Fig. 19. - Four tournant (Kiln House, fig. 1) p. 137
- Fig. 20. - Sortie du four lig. 19 p. 138
- Fig. 21. - Séchoir du charbon (Coal Dryer House fig. 1) p. 139
- Fig. 22. - Conveyeur pour matières chaudes p. 139
- Fig. 1 et 2. - Turbine Curtis. Principe p. 140
- Fig. 3. - Turbine Curtis de 500 kilowatts p. 141
- Fig. 4. - Vitesse 1800 tours, charge 660 kilowatts p. 142
- Fig. 5. - Vitesse 1 800 tours, charge 660 kilowatts p. 142
- Fig. 6. - Vitesse 1800 tours, charge variant de 100 à 800 kilowatts p. 142
- Fig. 7. - Éléments d'une turbine Riedler-Stumpf p. 143
- Fig. 10 p. 144
- Fig. 8 p. 144
- Fig. 9 p. 144
- Fig. 11, 12 et 13 p. 145
- Fig. 14 à 18 p. 145
- Fig. 19 et 20. - Turbine Riedler-Slumpf p. 145
- Fig. 21. - Turbine Riedler-Stumpf, compound double p. 146
- Fig. 1 p. 147
- Fig. 2 p. 148
- Fig. 5 p. 148
- Fig. 3. - Diamètre des forets, avances et puissances à la vitesse constante de 30 pieds par minute à la circonférence du foret p. 149
- Fig. 4. - Diamètres du foret, avances et puissances par pouce cube de matière enlevée à la vitesse de 30 pieds par minute à la circonférence du foret p. 150
- TABLEAU I PUISSANCES ABSORBÉES EN PERÇAGE DE FONTE AVEC DIFFÉRENTES AVANCES ET A LA VITESSE CONSTANTE DE 30 PIEDS PAR MINUTE (0m,15 PAR SECONDE) A LA CIRCONFÉRENCE DU FORET p. 151
- TABLEAU III PUISSANCES ABSORBÉES EN PERÇAGE DE FONTE, A VITESSE ET AVANCE VARIABLES ET EN DI-BIT CONSTANT DE MATIÈRE PAR MINUTE (ENVIRON 23 CM3 p. 152
- TABLEAUII PUISSANCES ABSORBÉES EN PERÇAGE DE FONTE A DIFFÉRENTES VITESSES DU FORET ET AVEC AVANCE CONSTANTE POUR CHAQUE DIAMÈTRE DE FORET p. 152
- TABLEAU IV PUISSANCES ABSORBÉES PAR LE PERÇAGE DE DIFFÉRENTS MÉTAUX A VITESSES ET AVANCES CONSTANTES POUR CHAQUE DIAMÈTRE DE FORET p. 153
- TABLEAU V PUISSANCE ABSORBÉE PAR DIFFÉRENTS FORETS A VITESSE ET AVANCE CONSTANTES p. 153
- Fig. 1 à 3. - Pile Delafon p. 170
- Fig. 4 p. 171
- Fig. 1 et 2. - Raccord Organs p. 173
- Fig. 1. - Surchauffeur Schwœrer. Application à une chaudière à foyer intérieur p. 179
- Fig. 2. - Surchauffeur Schwœrer. Application à une chaudière à tube d'eau p. 179
- Fig. 3. - Surchauffeur Schwœrer. Détail d'une culasse p. 180
- Fig. 4. - Surchauffeur Schwœrer. Détail d'un joint p. 181
- Type souffleur Delmas p. 184
- Fig. 1 p. 187
- Fig. 2 p. 188
- Fig. 3 p. 190
- Fig. 4 p. 190
- Fig. 5 p. 191
- Fig. 6 p. 191
- Fig. 7 p. 191
- Fig. 8 p. 193
- Fig. 9 p. 193
- Fig. 10 p. 194
- Fig. 11 p. 194
- Fig. 12 p. 195
- Fig. 1 p. 198
- Fig. 2 p. 199
- Fig. 3 p. 201
- Fig. 4 p. 202
- Fig. 1 p. 276
- Fig. 1. - Roue Halladay p. 285
- Fig. 2. - Roue Corcoran p. 285
- Fig. 3. - Roue Corcoran à gouvernail p. 285
- Fig. 4 p. 285
- Fig. 5 p. 285
- Fig. 6 p. 285
- Fig. 7 p. 286
- Fig. 8 p. 286
- Fig. 10 p. 287
- Fig. 11 p. 287
- Fig. 12 p. 287
- Fig. 9 p. 287
- Fig. 13. - Moulin hollandais Grothmann p. 288
- Fig. 14. - Moulin Grothmann défilé p. 288
- Fig. 15. - Roue Soren p. 289
- Fig. 16 p. 289
- Fig. 17 p. 289
- Fig. 18 p. 289
- Fig. 19 p. 289
- Fig. 20. - Roue Medhurst (1799) p. 290
- Fig. 21 et 22. - Moulin Filler p. 293
- Fig. 23. - Roue Schabaver p. 293
- Fig. 24 p. 294
- Fig. 25 et 26 p. 295
- Fig. 27. - Moulin Franklin p. 297
- Fig. 28 p. 298
- Fig. 29. - Roue Kench p. 299
- Fig. 1 p. 302
- Fig. 2. - P. Pressions d'admission. — V. Dépense totale de vapeur par heure. — R. Rendements p. 100 p. 302
- Fig. 3. - (Slip) glissement. — A. Pressions aux turbines. — B. Glissement de l'hélice auxiliaire. — C. De l'hélice de la turbine de haute pression. — D[...] p. 302
- Fig. 4. - Turbine Rateau pour le torpilleur Yarrow p. 303
- Fig. 5. - Turbine de haute pression du torpilleur Yarrow p. 305
- Fig. 6. - Turbine de basse pression du torpilleur Yarrow p. 305
- Fig. 7. - Torpilleur Yarrow p. 305
- Fig. 1 à 4. - Protecteur à glaces amovibles. Birlé et Defauconpret p. 329
- TABLEAU I p. 347
- TABLEAU III p. 348
- TABLEAU II p. 348
- TABLEAU IV p. 349
- TABLEAU V p. 349
- TABLEAU VI p. 350
- Fig. 1. - Moteur de Deutz p. 352
- Fig. 2. - Moteur Korting p. 352
- Fig. 3. - Diagrammes d'un moteur Clerk à cylindres de 254 à 455 sans et avec addition d'air p. 352
- Fig. 5. - Moteur Clerk p. 353
- Fig. 30. - Moulin Herzog p. 355
- Fig. 31. - Moulin Greif p. 355
- Fig. 32. - Moulin Challange p. 358
- Fig, 33. - Moulin Challange p. 358
- Fig. 34. - Hélice Sanderson p. 359
- Fig. 35. - Hélice Sanderson p. 359
- Fig. 36. - Moulin Alexandre Dumont p. 359
- Fig. 37. - Moulin Alexandre Dumont p. 360
- Fig. 38. - Moulin Sehon p. 360
- Fig. 39. - Moulin Challenge p. 361
- Fig. 40. - Guidage Putman p. 362
- Fig. 41. - Commande Thomson et Harger p. 362
- Fig. 42. - Commande Thomson et Harger p. 363
- Fig. 43. - Commande Crary p. 364
- Fig. 44. - Commande Patisson p. 365
- Fig. 45. - Roue Motz p. 366
- Fig. 46. - Roue Jocus p. 366
- Fig. 47. - Roue Savage p. 366
- Fig. 48. - Roue Little Giant p. 367
- Fig. 49. - Roue Bodenstab p. 368
- Fig. 50 p. 368
- Fig. 51, Fig. 50 et 51. - Roue Buttenstedt p. 368
- Fig. 52. - Roue Jacson p. 369
- Fig. 53. - Roue Schmidt p. 370
- Fig. 54 p. 371
- Fig. 55 p. 371
- BILAN AU 31 DÉCEMBRE 1903 p. 404
- Tableau n° 1. - Turbines-pompes p. 409
- Tableau n° 2. - Turbines-pompes simples p. 409
- Tableau n° 3. - Turbines-pompes conjuguées en parallèle p. 410
- Tableau n° 4. - Turbines-pompes conjuguées en série p. 410
- Tableau n° 5. - Turbines-pompes pouvant élever jusqu'à 60 mètres p. 411
- Tableau n° 6. - Turbines-pompes pouvant élever jusqu'à 150 mètres p. 412
- Fig. 1. - Turbine à vapeur de Laval à poulie p. 415
- Fig. 2. - Turbine-pompe simple p. 416
- Fig. 3. - Turbine-pompe conjuguée en parallèle p. 416
- Fig. 4. - Turbine-pompe conjuguée en série p. 416
- Fig. 5. - Courbe de rendement d'une turbine-pompe de 55 litres par seconde à 50 mètres, en fonction de son débit et de sa hauteur d'élévation p. 417
- Fig. 6. - Courbe de rendement d'une turbine-pompe de 280 litres par seconde à 20 mètres, en fonction de son débit et de sa hauteur d'élévation p. 417
- Fig. 7. - Courbe de rendement d'une turbine-pompe de 225 litres par seconde à 35 mètres, en fonction de son débit et de sa hauteur d'élévation p. 417
- Fig. 8. - Usine élévatoire des eaux de Gothembourg, comportant uniquement des turbines-pompes p. 418
- Fig. 9. - Turbine-pompe pouvant élever 60 litres d'eau par seconde à 150 mètres p. 419
- Fig. 10. - Turbine-pompe à haute pression installée aux Mines de Lens (100 m3 d'eau à l'heure à 260 m.) p. 420
- Fig. 11. - Turbine-pompe à haute pression p. 421
- Fig. 12. - Installation d'une pompe d'épuisement de Laval, de 100 m3 à l'heure, à l'étage de 210 mètres à la Société des Mines de Lens, fosse n° 12 p. 422
- A. Turbine à vapeur. - B. Pompe à basse pression. — C. Pompe à haute pression. — D. Pompe d'alimentation du condenseur. — E. Condenseur à jet. — F. Clapet de retenue. — G. Séparateur de vapeur. — H. Arrivée de vapeur à la turbine. — I. Échappement de la turbine[...] p. 423
- Fig. 13. - Courbe du débit de la turbine-pompe des Mines de Lens, en fonction des hauteurs d'élévation p. 425
- Fig. 14. - Pompe électrique à haute pression p. 426
- Fig. 15. - Courbes relevées aux essais d'une pompe de 6434 litres par minute à 30m,47 p. 428
- Fig. 16. - Courbes relevées aux essais d'une pompe pouvant débiter 4 542 litres par minute à 13m, 68. Légende des figures 15 et 16 : H. Levée totale en pieds. — R p. 100. Rendement p. 100 ou rapport de la puissance au frein à celle en eau montée. — R'. Duty ou rendement en 1000 pieds-livres par 1000 livres de vapeur en condensation (1 piedlivre par livre = 0 kilogrammètre 305 par kilogramme). — R" (id.) sans condensation. — F. Puissance au frein 1 gallon = 3 lit. 785 p. 428
- Fig. 17. - Courbes relevées aux essais d'une pompe de 945 litres par minute à 212m,80. H. Levée totale en pieds. — V. Livres de vapeur par cheval-heure en eau montée. — R'. Duty comme en figure 16 p. 429
- Fig. 1 p. 431
- Fig. 2 p. 433
- Fig. 3 p. 435
- Fig. 4 p. 436
- Fig. 5 p. 437
- Fig. 6 p. 438
- Fig. 7 p. 438
- Fig. 8 p. 439
- Fig. 9 et 10 p. 440
- Fig. 11 p. 442
- Fig. 12 p. 445
- Fig. 13 p. 446
- Fig. 14 p. 447
- Fig. 15 p. 448
- Fig. 16 p. 449
- Fig. 17 p. 451
- Fig. 1. - Laminoir Schoen. Élévation et plan-coupe p. 470
- Fig. 2, 3 et 4. - Laminoir Schoen. Élévation, plan et bout partout p. 471
- Fig. 5. - Presse Loss vue par bout p. 472
- Fig. 6. - Presse Loss. Élévation p. 473
- Fig. 15 et 16. - Presse Loss détail de l'extraction p. 474
- Fig. 7 à 14. - Presse Loss. Coupe verticale et détails p. 474
- Fig. 7 p. 474
- Fig. 1 p. 476
- RESULTATS DES ESSAIS p. 477
- COEFFICIENTS DE CONDUCTIBILITÉ DES ISOLANTS ESSAYÉS p. 478
- Fig. 56. - Roue Grahlert p. 480
- Fig. 57. - Moulin Challenge p. 480
- Fig. 58. - Moulin Challenge p. 481
- Fig. 59. - Arrêt Snow p. 481
- Fig. 60. - Arrêt Bauer p. 481
- Fig. 61. - Orientation Halladay p. 482
- Fig. 62. - Arrêt Corcoran p. 483
- Fig. 63. - ArrêtCorcoran p. 484
- Fig. 64. - Arrêt Corcoran p. 485
- Fig. 65. - Arrêt et réglage Jarmin p. 485
- Fig. 66. - Roue Alger p. 486
- Fig. 67 p. 487
- Fig. 1. - Calcul des courroies. Diagramme d'Escher p. 540
- Fig. 1. - Abattoirs frigorifiques de Berlin. — Ensemble p. 543
- Fig. 2 p. 544
- Fig. 3. - Condenseurs p. 545
- Fig. 4. - Réfrigérant p. 546
- Fig. 5. - Frigorifère p. 547
- Fig. 6. - Bac à glace p. 548
- Fig. 75. - Réglage Raymond p. 550
- Fig. 76. - Réglage Stein p. 551
- Fig. 77. - Réglage Benson p. 552
- Fig. 78. - Réglage Franklin p. 552
- Fig. 79. - Réglage Hurlbul p. 553
- Fig. 80 p. 553
- Fig. 81. - Réglage Haigt p. 553
- Fig. 82. - Réglage Broadbent p. 554
- Fig. 83. - Réglage Medhurst p. 555
- Fig. 84. - Réglage Bernard p. 555
- Fig. 85. - Réglage Hoffner p. 556
- Fig. 86. - Réglage Peterson et Curtis p. 556
- Fig. 1 p. 575
- Fig. 2 p. 580
- Fig. 3 p. 580
- Fig. 4 p. 580
- Fig. 5 p. 587
- Fig. 6 p. 590
- Fig. 7 p. 591
- Fig. 8 p. 593
- Fig. 9 p. 596
- Essais d'épuration p. 604
- Fig. 1 et 2. - Station centrale de la carrière d'Amherst p. 608
- Fig. 3. - Canalisation de la carrière d'Amherst p. 609
- Fig. 1. - Machinerie du Mutual life Building, New-York : Pompes et chaudières p. 612
- Fig. 2. - Machinerie du Mutual life Building. Salle des machines p. 613
- Fig. 3. - Machinerie du N° 60 Wall St, New-York p. 614
- Fig. 4. - Machinerie de l'hôtel Astor, New-York p. 615
- Fig. 87. - Moulin Sckabaver p. 617
- Fig. 87 bis. - Moulin Schabaver p. 618
- Fig. 88. - Moulin à Kiel p. 620
- Fig. 89. - Moulin pompe de Uelzen p. 621
- Fig. 90. - Moulin pompe de Langerhorn p. 623
- Fig. 91. - Moulin de la Discovery p. 628
- Fig. 92. - Éclairage électrique Stockmeyer p. 630
- TABLEAU DES FILETAGES GRAPHIQUE N° 1 p. 657
- TABLEAU DES FILETAGES GRAPHIQUE N° 2 p. 658
- TABLEAU DES FILETAGES GRAPHIQUE N° 3 p. 659
- Fig. 1 et 2. - Installation de la force motrice à la filature de Beesbrook. Ensemble p. 665
- Fig. 3. - Machine à vapeur de la filature de Beesbrook p. 666
- Fig. 4 p. 667
- Fig. 5. - Garniture de piston Macbeth p. 668
- Fig. 1, 2 et 3. - Installation d'essais de locomotives du Pennsylvania Rr. à l'Exposition de Saint-Louis. Ensemble et détail d'un frein p. 670
- Fig. 4 et 5. - Installation d'essais de locomotives des Pennsylvania Rr vue par bout du côté du dynamomètre de traction. Détail d'un frein p. 671
- Fig. 1466 et 1467 p. 696
- Fig. 1468. - Coupe de laiton tenace avec lame à un seul tranchant de 8 mm. sous presssions constantes prolongées : = 15° n = 40 p. 697
- Fig. 1469. - Laiton. Lame de 8 mm p. 697
- Fig. 1470. - Laiton p. 698
- Fig. 1471 et 1412. - Coupe de laiton dur avec lame à deux tranchants sous pressions constantes prolongées = 90° = 15° = 40 p. 699
- Fig. 1473. - Coupe de laiton avec lame à deux tranchants sous pressions croissantes puis décroissantes : = 90° = 15° d = 44 mm. d' = 25 mm. a1 = 0,48 n = 36 p. 701
- Fig. 1474. - Coupe de laiton avec lame à deux tranchants sous pressions croissantes puis décroissantes = 90° = 15° d = 44 d' = 25 a1 = 0,43 n = 36 p. 702
- Fig. 1475. - Coupe de laiton sous pressions croissantes. Lame à deux tranchants = 75° = 10° d = 40mm,5. d' = 25 mm. n = 36 ai = 0,48 p. 703
- Fig. 1476. - Coupe de laiton sous pressions croissantes. Lame à deux tranchants = 75° = 10° d = 40, 5 d' = 25 mm. n = 36 a1 = 0,48 p. 704
- Fig. 1477. - Lames = 75°. Laiton p. 704
- Fig. 1478. - Coupe de bronze avec lame à un seul tranchant sous pressions constantes prolongées = 90° = 15° n = 40 p. 705
- Fig. 1479. - Coupe de bronze avec lame à deux tranchants sous pressions constantes prolongées = 90° = 15° n = 40 p. 706
- Fig. 1480. - Coupe de bronze à la lame à deux tranchants sous pressions croissantes puis décroissantes = 90° = 15° 0 = 75° d = 39 mm. d' = 25 mm. a1 = 0,48 p. 707
- Fig. 1481. - Coupe de bronze à la lame à deux tranchants sous pressions croissantes puis décroissantes = 90° = 15° = 75° d = 39 mm. d' = 25 mm. a1 = 0,48 p. 708
- Fig. 1482. - Coupe de bronze à la lame à deux tranchants sous pressions croissantes puis décroissantes = 75° = 10° d = 40 d' = 25 mm. ai = 0,48 p. 710
- Fig. 1483 et 1484. - Coupe de bronze avec lame à deux tranchants sous pressions constantes prolongées = 75° = 10° d = 38 d = 26 mm. n = 40 p. 711
- Fig. 1485. - Coupe de cuivre avec lame à deux tranchants sous pressions croissantes puis décroissantes = 90° = 15° t = 36 d = 55 d' = 25 p. 713
- Fig. 1486. - Copeaux de cuivre p. 714
- Fig. 1487. - Coupe de cuivre avec lame à deux tranchants sous pressions croissantes puis décroissantes = 90° = 15° 0 = 75° n = 36 d = 55 d'= 25 p. 715
- Fig. 1488. - Coupe de cuivre à la lame à deux tranchants sous pressions croissantes puis décroissantes = 75° = 12° = 63° d = 55 d' = 25 mm p. 716
- Fig. 1489. - Coupe de cuivre à la lame à deux tranchants sous pressions croissantes puis décroissantes = 75° = 10° d = 55 d' = 25 mm p. 717
- Fig. 1490. - Copeaux de cuivre avec lame de = 750 ° = 10° p. 718
- Fig. 1491. - Coupe de cuivre avec lame à deux tranchants sous pressions constantes prolongées. =75° = 10° = 65° n = 40 p. 719
- Fig. 1492. - Coupe de cuivre avec lame à deux tranchants sous pressions constantes prolongées. = 75° = 10° 6 = 65° n = 40 p. 720
- Fig. 1493. - Copeaux de cuivre avec lame = 75° = 10° p. 720
- Fig. 1494. - Coupe de fonte avec lame à un seul tranchant sous pressions constantes prolongées. = 90° = 15° n = 40 l = 8 mm p. 721
- Fig. 1495. - Fonte. Lame de 8 mm p. 722
- Fig. 1496. - Fonte p. 722
- Fig. 1497 et 1498. - Coupe de fonte avec lame à deux tranchants sous pressions constantes prolongées = 90° = 15° n = 40 p. 723
- Fig. 1499. - Coupe de fonte avec lame à deux tranchants sous pressions croissantes puis décroissantes = 90° = 15° n = 36 a1 = 0,48 p. 724
- Fig. 1500. - Coupe de fonte avec lame à deux tranchants sous pressions croissantes puis décroissantes = 90° = 15° n = 36 a1 = 0,48 p. 725
- Fig. 1501. - Coupe de fonte avec lame à deux tranchants sous pressions croissantes puis décroissantes = 75° = 10° n = 36 ai = 0,48 p. 726
- Fig. 1502 et 1503. - Coupe de fonte avec lame à deux tranchants sous pressions croissantes puis décroissantes = 75° = 10° n = 36 ai = 0,48 p. 727
- Fig. 1504 et 1505. - Coupe de fer à la lame à un seul tranchant sous pressions constantes prolongées = 90° = 15° n = 40 p. 728
- Fig. 1506-1508. - Coupe de fer à la lame à un seul tranchant sous pressions constantes prolongées = 90° = 15° n = 40 p. 729
- Fig. 1509. - Coupe de fer avec lame à deux tranchants sous pressions croissantes puis décroissantes = 90° = 15° a1 = 0,48 n = 36 p. 730
- Fig. 1510 et 1511. - Coupe de fer avec lame à deux tranchants sous pressions croissantes puis décroissantes = 90° = 15° n = 36 a1 = 0,48 p. 731
- Fig. 1512-1511. - Coupe de fer avec lame à deux tranchants sous pressions constantes prolongées = 75° = 10° n = 40 p. 732
- Fig. 1515. - Copeaux de fer = 75° p. 733
- Fig. 1516. - Coupe de fer avec lame à deux tranchants sous pressions croissantes puis décroissantes = 75° = 10° n = 36 a1 = 0,48 p. 733
- Fig. 1517 et 1518. - Coupe de fer avec lame à deux tranchants sous pressions croissantes puis décroissantes = 75° = 10° n = 36 ai = 0,48 p. 734
- Fig. 1519 p. 735
- Fig. 1520. - Hendement du tour pour le forage avec lame de 18 mm p. 736
- Fig. 1521. - Copeaux de fer avec lame de 18 mm. = 90° p. 737
- Fig. 1522. - Copeaux de fer. Lame de 18 mm. = 75° p. 738
- Fig. 1523. - Forage de fer soudé avec lame unique de 18 mm. de largeur sous avances constantes prolongées = 90° = 5° p. 739
- Fig. 1524. - Forage de fer soudé avec lame unique de 18 mm. de largeur sous avances constantes prolongées = 75° = 5° p. 740
- Fig. 1525 p. 741
- Fig. 1526 p. 742
- Fig. 1527 p. 742
- Fig. 1528. - Forage de fer avec lame de 18 mm p. 743
- Fig. 1529. - Forage de fer soudé sous avances constantes. Lame de 18 mm. de largeur = 90° = 5° p. 743
- Fig. 1530. - Forage de fer soudé sous avances constantes prolongées. Lame de 18 mm. de largeur p. 744
- Fig. 1531. - Forage d'acier doux sous avances constantes prolongées. Lame de 18 mm. de largeur = 90° = 5° p. 745
- Fig. 1532. - Forage d'acier doux sous avances constantes prolongées. Lame de 18 mm. de largeur = 75° = 5° p. 746
- Fig. 1533. - Fer fondu coupé à la lame p. 747
- Fig. 1534 p. 747
- Fig. 1533. - Forage d'acier doux sous avances constantes prolongées. Lame unique de 18 mm. de largeui (avec porte-lame tubulaire) = 90° = 5° p. 748
- Fig. 1536. - Forage d'acier doux sous avances constantes prolongées. Lame unique de 18 mm. de largeur (avec porte-lame tubulaire) = 75° = 5° p. 749
- Fig. 1. - Moteur Crossley p. 750
- Fig. 2 (nos 1 à 8). - Diagrammes du moteur Crossley (fig. 1). — 1. A avec et B sans injection d'eau; 2. Avec un peu trop d'eau; 3. Grand excès d'eau; 4. Pas assez d'eau; 5. Moins d'eau qu'en 4; 6. Pas d'eau; 7. Avec pétrole brut du Texas; 8. Pétrole Rocklight p. 751
- Fig. 3 et 4. - Moteur Crossley-Atkinson pour gaz pauvres p. 752
- Fig. 5. - Détail de l'injection d'eau du moteur fig. 3 p. 752
- Fig. 6. - Moteur à pétrole Mietz et Weiss p. 753
- Fig. 7. - Diagrammes du moteur Mietz et Weiss p. 754
- Fig. 8. - I, i et F, courbes des puissances indiquées totales (à la chambre d'explosion) et nette et de la puissance au frein p. 754
- Fig. 9. - I', i' et F', dépenses de pétrole par cheval indiqué total et par cheval au frein T dépense totale du moteur p. 754
- Fig. 1 p. 756
- Fig. 2 p. 756
- Fig. 3. - Bogie Lindenthal pour wagon de 45 tonnes. — Détail d'une traverse. — Coupe verticale par le pivot. — Plan du pivot et coupe par l'un des supports latéraux p. 757
- Fig. 4. - Détail d'un roulement Lindenlhal p. 758
- Fig. 1. - Locomotive Mallet du Baltimore-Ohio p. 759
- Fig. 2. - Locomotive Mallet. Élévation p. 760
- Fig. 3. - Locomotive Mallel. Détail de la chaudière p. 761
- Fig. 4. - Locomotive Mallet. Vues d'arrière, coupes verticales par le support des glissières d'arrière et en avant des petits cylindres p. 762
- Fig. 5. - Locomotive Mallet. Coupes par le support d'avant et la boîte à fumée et vues d'avant p. 762
- Fig. 6. - Locomotive Mallet. Détail du tuyau d'échappement des petits cylindres p. 763
- Fig. 7. - Locomotive Mallet. Détail d'un petit cylindre et de son tiroir p. 763
- Fig. 8. - Locomotive Mallet. Détail des grands cylindres et de leurs tiroirs p. 764
- Fig. 1 —. - Liquéfacteur d'hydrogène Travers. 1er type p. 765
- Fig. 2 p. 765
- Fig. 3. - Liquéfacteur Travers. 2e type p. 766
- Fig. 4. - Compresseur Travers p. 766
- Fig. 5. - Installation du liquéfacteur Travers p. 767
- Fig. 6. - Détail du sécheur P (fig. 5) p. 768
- Fig. 1 à 4. - Presse Wyssling. Coupes A B et G H. Plan et détail p. 792
- Fig. 5 et 6. - Presse Wyssling. Coupe F D (fig. 3) et vue par bout p. 793
- Fîg. 1 p. 795
- Fig. 2 p. 796
- Fig. 3 p. 797
- Fig. 4 p. 797
- Fig. 5 p. 798
- Fig. 1 p. 803
- Fig. 2. - Graphique donnant les relations des mesures de résistance à la traction T, au poinçonnage P, et au cisaillement C, pour les aciers d'une résistance à la traction de 30 à 75 kil. par centimètre carré p. 808
- Fig. 3 p. 811
- Fig. 1537. - Acier demi-dur d'essieu de locomotive. Lame de 18 mm. = 90° = 10° p. 816
- Fig. 1538. - Acier demi-dur d'essieu de locomotive. Lame de 18 mm. = 75° = 5° p. 817
- Fig. 1539. - Forage d'acier demi-dur, sous avances constantes prolongées, avec lame unique de 18 mm. de largeur = 90° p = 5° p. 817
- Fig. 1540. - Forage d'acier demi-dur sous avances constantes avec lame unique de 18 mm. de largeur = 75° = 5° p. 818
- Fig. 1541. - Forage d'acier demi-dur sous avances constantes prolongées. Lame unique de 18 mm. de largeur avec porte-outil tubulaire = 90° = 5° p. 818
- Fig. 1542. - Forage d'acier demi-dur sous avances constantes prolongées. Lame unique de 18 mm. de largeur avec porte lame tubulaire : = 75° = 5° p. 819
- Fig. 1543. - Coupe d'acier à outils avec lame à deux tranchants sous pressions croissantes puis décroissantes : a = 90° = 15° n = 36 ai = 0,48 p. 820
- Fig. 1544 et 1545. - Coupe d'acier à outils avec lame à deux tranchants sous pressions croissantes puis décroissantes : = 90° = 15° n = 36 a1 = 0,48. 1re phase p. 821
- Fig. 1546. - Coupe d'acier à outils avec lame à deux tranchants sous pressions croissantes puis décroissantes : = 75° = 10° n = 36 ai = 0,48 p. 822
- Fig. 1547 et 1548. - Coupe d'acier à outils avec lame à deux tranchants sous pressions croissantes puis décroissantes : = 75° = 10° n = 36 ai = 0mm,48. 1er phase p. 823
- Fig. 1548 a. - Courbes de rendement p. 827
- Fig. 1549. - Rendement d'une foreuse à huit vitesses différentes sous efforts variables p. 830
- Fig. 1550. - Rendement d'une foreuse à huit vitesses différentes sous efforts variables p. 831
- Fig. 1551. - Foreuse ordinaire à trois vitesses. Ateliers de l'Institut industriel du Nord. Diamètre de l'arbre : 40 mm. Variations des efforts P'2 p. 833
- Fig. 1552. - Foreuse ordinaire à trois vitesses. Ateliers de l'Institut industriel du Nord. Diamètre de l'arbre : 40 mm p. 834
- Fig. 1553. - Foreuse ordinaires à trois vitesses. Ateliers de l'Institut industriel du Nord. Diamètre de l'arbre : 40 mm. Variations des efforts P'2 p. 835
- Fig. 1554. - Foreuse ordinaire à trois vitesses. Ateliers de l'Institut industriel du Nord. Diamètre de l'arbre : 40 mm. Variation des efforts P'2 p. 836
- Fig. 1555. - Forage de fer sous vitesse variable. Foret à langue d'aspic. (Diamètre : 26mm,5. — Avances : 0mm,084.) Marche avec renvoi p. 837
- Fig. 1557. - Forage de fer sous vitesse variable. Foret à langue d'aspic. (Diamètre : 26mm,5. — Avance : 0mm,084.) p. 839
- Fig. 1558. - Forage de fer sous vitesse variable. Foret à langue d'aspic. (Diamètre : 26mm,5. — Avance : 0mm,084.) Marche sans renvoi p. 840
- Fig. 1559. - Forage de fer vitesse variable. Foret à pointe diamant. (Diamètre : 50 mm. — Avance : 0mm,084.) Marche avec renvoi p. 841
- Fig. 1560. - Marche sans renvoi p. 841
- Fig. 1561. - Forage de fer vitesse variable. Foret à pointe diamant. (Diamètre : 50 mm. — Avance : 0mm,084.) p. 842
- Fig. 1562 p. 843
- [Fig. 1563. - Foreuse radiale Fosdick et Holloway. Ateliers de MM. Henneton et Cie. [Marche à vide : vitesses de 6 à 25 tours par minute p. 849
- Fig. 1564. - Foreuse radiale Fosdick et Holloway. Ateliers de MM. Henneton et Cie. Marche à vide : vitesses de 46 à 194 tours par minute p. 850
- Fig. 1565. - Foreuse radiale Sculfort et Fockedey. Ateliers de MM. Henneton et Cie, constructeurs à Lille. Marche à vide : vitesses de 22 à 106 tours par minute p. 853
- Fig. 1566. - Foreuse radiale, modèle Sculfort et Fockedey. Ateliers de MM. Henneton et Cie, constructeurs à Lille. Marche à vide : vitesses de 93 à 445 tours par minute p. 854
- Fig. 1 p. 857
- Fig. 2. - B, soupape du régulateur. — E, soupape de distribution. I, Cylindre à l'huile. K, cylindre d'ouverture. — H, Raccord de la tuyère p. 858
- Fig. 3. - Vue générale avec coupe du cylindre d'ouverture K et de la soupape de distribution E p. 859
- Fig. 4. - Coupe du cylindre à l'huile et du cadre de la porte du foyer p. 860
- Fig. 5. - Coupe de la soupape du régulateur p. 861
- Fig. 1. - Contrepointe Hulse p. 865
- Fig. 2. - Contrepointe Hulse p. 865
- Fig. 3. - Contrepointe Tangye p. 866
- Fig. 4. - Contre pointe Helerington p. 867
- Fig. 5. - Tour Smith et Grace p. 867
- Fig. 6. - Poupée du tour à revolver Herbert p. 868
- Fig. 7 p. 869
- Fig. 8. - Harnais Helerington p. 869
- Fig. 10. - Harnais Hulse p. 870
- Fig. 9. - Harnais Helerington p. 870
- Fig. 11. - Harnais Hulse p. 871
- Fig. 12. - Harnais Hulse p. 872
- Fig. 13. - Tour de Hulse de 760 mm p. 872
- Fig. 14. - Harnais Hulse p. 873
- Fig. 16 p. 874
- Fig. 17. - Contre pointe Hulse p. 874
- Fig. 18. - Tour Smith et Grace p. 875
- Fig. 18 bis. - Harnais Smith et Grace p. 876
- Fig. 19. - Harnais Smith et Grace p. 877
- Fig. 20. - Harnais Smith et Grace p. 877
- Fig. 21. - Harnais Buckton p. 877
- Fig. 22 p. 878
- Fig. 23 p. 878
- Fig. 24 p. 878
- Fig. 25. - Harnais Tangye p. 879
- Fig. 26 p. 880
- Fig. 27 p. 880
- Fig. 28. - Harnais Tangye p. 881
- Fig. 29. - Harnais Lang p. 882
- Fig. 1, donnant, pour les degrés de réaction, portés en abscisses, les vitesses relatives de sortie, de rotation d'entrée et la perte de charge en 0/0 de la vitesse absolue d'entrée p. 883
- Fig. 2. - Trajectoire absolue de l'eau dans les turbines à impulsion p. 883
- Fig. 3. - Trajectoire absolue de l'eau dans les turbines à réaction p. 883
- Fig. 4. - Déviation dans les turbines de Haendel et Girard p. 884
- Fig. 5. - Aubes des turbines d'impulsion Haendel p. 884
- Fig. 6. - Rendement hydraulique et total de la turbine Haendel avec différentes ouvertures du vannage p. 884
- Fig. 7. - Rendement des turbines à différentes vitesses de rotation p. 884
- Fig. 8. - Aubes diagonales dans les turbines à impulsion p. 885
- Fig. 9. - Aubes diagonales des turbines à impulsion p. 885
- Fig. 10. - Turbine Jouval double p. 886
- Fig. 11. - Turbine radiale centripète p. 886
- Fig. 12. - Turbine centrifuge p. 886
- Fig. 13. - Turbine parallèle p. 886
- Fig. 14. - Vannage cylindrique axial des turbines radiales p. 886
- Fig. 15. - Turbine centripète p. 886
- Fig. 16. - Turbine mixte p. 886
- Fig. 17. - Turbine centrifuge multiple de Chèvres p. 887
- Fig. 18. - Turbine conique Escher Wyss p. 888
- Fig. 19. - Turbine de Rheinfelden p. 889
- Fig. 20. - Vannage tournant de la turbine fig. 18 p. 889
- Fig. 21 p. 889
- Fig. 22. - Turbine centripète Francis p. 889
- Fig. 23. - Crapaudine renversée Fontaine p. 890
- Fig. 24 p. 890
- Fig. 25. - Turbine double horizontale p. 891
- Fig. 1 et 2. - Locomotive Mallet. Coupes WX et VU, par un cylindre de haute pression p. 894
- Fig. 3. - Locomotive Mallet. Valves réductrice R et interceptrice D p. 895
- Fig. 1. - Broyeur Hadfield. Type S. du tableau p. 898 de 50 tonnes à l'heure p. 896
- Fig. 4. - Locomotive Mallet. Valve d'urgence p. 896
- Fig. 2. - Concasseur Hadfield. Coupe verticale p. 897
- Fig. 1. - Appareil pyrométrique basé sur la mesure du rayonnement (coupes transversale et longitudinale). - F, objectif en fluorines ; O, oculaire ; E, diaphragme ; AB, plan focal ; C, D, écrans d, disque d'argent ; P, engrenage de mise au point ; b, b', vis p. 933
- Fig. 2. - Appareil pyrométrique basé sur la mesure de rayonnement pour l'usage industriel. Mêmes lettres que dans la figure 1. A, A', lentilles p. 934
- Fig. 3. - Vue de l'installation du pyromètre pour l'usage industriel. - T, tube fixé dans la paroi du four ; - P, lunette pyrométrique ; O, oculaire ; L, support ; b, b, bornes ; G, galvomètre C, cage métallique p. 934
- Fig. 1 p. 944
- Fig. 2 p. 945
- Fig. 3 p. 946
- Fig. 4 p. 947
- Fig. 5 p. 948
- Fig. 6. - Extracteur Soxhlet p. 949
- Fig. 7. - Autoclave Wilson p. 949
- Fig. 8 p. 950
- Fig. 9 p. 951
- Fig. 10. - Autoclave Hughes p. 952
- Fig. 11. - Autoclave Michel p. 953
- Fig. 12 p. 954
- Fig. 13 p. 954
- Fig. 14 p. 955
- Fig. 15 p. 955
- Fig. 16 p. 956
- Fig. 17 p. 956
- Fig. 18 p. 957
- Fig. 19 p. 957
- Fig. 20. - Roue réfrigérante Petit p. 958
- Fig. 21 p. 959
- Fig. 22 p. 960
- Fig. 23 p. 961
- Fig. 24 p. 967
- Fig. 25 p. 968
- Fig. 26 p. 969
- Fig. 27 p. 970
- Fig. 28 p. 971
- Fig. 1 p. 976
- Fig. 1 a p. 977
- Fig. 2 p. 978
- Fig. 2a p. 979
- Fig. 3 p. 980
- Fig. 3 a p. 981
- Fig. 4 p. 981
- Fig. 1 et 2. - Machine électrique d'extraction de Ligwj-les-Aire p. 983
- Fig. 3 p. 984
- Fig. 4 p. 984
- Fig. 5 p. 985
- Fig. 6 p. 986
- Fig. 7 p. 986
- Fig. 8 p. 987
- Fig. 9 p. 988
- Fig. 10 p. 989
- Fig. 1. - Écartographe Bot p. 990
- Fig. 2. - Ecartographe Bot p. 991
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