Bulletin du Laboratoire d'essais mécaniques, physiques, chimiques et de machines du Conservatoire National des Arts et Métiers
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- BULLETIN
- DU LABORATOIRE D'ESSAIS MÉCANIQUES, PHYSIQUES, CHIMIQUES ET DE MACHINES
- DU CONSERVATOIRE NATIONAL DES ARTS ET MÉTIERS
- N» 10
- SUR LA CONSTITUTION INTIME
- DES CALCAIRES
- PAN
- E. LEDUC
- Chef de la Section des Matériaux de Construction au Laboratoire d’Essais du Conservatoire national des Arts et Métiers, avec 4 planches et 38 tableaux
- PARIS
- LIBRAIRIE POLYTECHNIQUE CH. BÉRANGER, ÉDITEUR
- Successeur de BAUDRY & Cie
- 13, RUE DES SAINTS- PÈRES, 13 MÊME MAISON A LIÈGE, 21, RUE DE LA RÉGENCE
- 1907
- Tons droits réservés
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- SUR LA CONSTITUTION INTIME DES CALCAIRES
- PAR
- E. LEDUC
- Chef de la Section des Matériaux de Construction au Laboratoire d’Essais du Conservatoire national des Arts et Métiers.
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- BULLETIN N» 10.
- 1907.
- SUR LA CONSTITUTION INTIME
- DES CALCAIRES
- PAR
- E. LEDUC
- Chef de la Section des Matériaux de Construction au Laboratoire d’Essais du Conservatoire national des Arts et Métiers.
- I
- On sait que, comme l’a établi Vicat, pour qu’un calcaire puisse par la calcination produire de la chaux hydraulique, il faut et il suffit qu’il contienne une certaine proportion d'argite.
- Cette définition est exacte, mais encore faut-il, comme nous le verrons plus loin, que cette proportion d'argile soit également disséminée dans toute la masse du calcaire.
- On se leurre généralement sur l’homogénéité de la carrière qu’on exploite. De ce que des essais ont été exécutés il y a de cela des années, on s’imagine aisément que la composition chimique moyenne est toujours la même, alors qu’en réalité les différents bancs montrent des différences considérables entre eux comme nous allons le montrer par différents exemples.
- Voici par exemple 20 pierres prélevées dans un wagonnet au moment où il arrive pour être basculé dans un des fours d’une usine fabricant des produits cotés.
- Le Laboratoire d’essais ne prend pas la responsabilité des opinions scientifiques et techniques soutenues par les collaborateurs du Bulletin.
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- SUR LA CONSTITUTION INTIME DES CALCAIRES
- Ces pierres ont donné :
- Proportion d’argile 0/0 Perte au feu
- Numéros après dessiccation
- — — —
- I 15,0 37,8
- 2 16,9 36,4
- 3 22,9 34,1
- 4 15,3 37,9
- 5 14,9 37,5
- 6 14,9 37,7
- 7 15,0 37,2
- 8 17,1 36,9
- 9 11,8 38,g
- 10 17,4 37,8
- II 15,5 37,2
- 12 57,4 20,0
- 13 19,9 35,5
- 14 18,8 36,9
- 15 34,1 29,1
- 16 16,7 37,4
- 17 22,5 34,3
- 18 18,5 36,2
- 19 19,8 36,3
- 20 30,4 32,2
- On voit qu’en enlevant les pierres des bancs numérotés 3, g, 12, i5, 17 et 20 on a un produit beaucoup plus homogène, car il est de toute évidence que c’est un non sens de cuire en même temps des bancs contenant 11,g et 57,4 0/0 d'argile ; le premier est trop faible en argile, et le second en contient une proportion beaucoup trop élevée. Tous ces bancs à teneur en argile trop élevée ou trop faible ne pouvaient qu’apporter une perturbation dans la fabrication. Il s’est trouvé qu’en enlevant à la carrière même ces éléments d’infériorité, la qualité de la chaux produite par cette usine s’est relevée à tel point qu’elle a pu aborder des marchés qui jusqu’à ce jour lui avaient été complètement fermés, compensant ainsi largement par l'élévation du prix de vente la légère augmentation provenant de la main-d’œuvre exigée pour le triage du calcaire à la carrière.
- Nous avons opéré de la même manière dans une autre usine. Les 5g échantillons prélevés ont donné les résultats ci-après :
- Proportion d’argile 0/0 Proportion d’argile 0/0 Proportion d’argile 0/0
- après dessiccation après dessiccation après dessiccation
- 3,22 10,2g i3,3o
- 7,66 I0,3g 13,54
- 8,38 10,44 4 144,03
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- SUR LA CONSTITUTION INTIME DES CALCAIRES
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- Proportion eu argile 0/0 après dessiccation Proportion en argile 0/0 après dessiccation Proportion en argile 0/0 après dessiccation
- 8,97 10,46 14,08
- 9,05 10,55 14,18
- 9,06 10,59 14,18
- 9,22 1°,67 14,57
- 9,37 10,71 14,71
- 9,41 10.84 15,37
- 9,51 10,85 15,65
- 9,51 10,98 15,65
- 9,63 11,58 15,84
- 9,69 11,59 16,33
- 9,83 11,61 16,66
- 9>92 11,64 17,21
- 10,06 11,66 18,65
- 10,10 11,91 18,84
- 10,17 12,18 18,88
- 10,24 12,44 82,44
- Les pierres donnant respectivement 3 et 82 0/0 d’argile proviennent de deux bancs placés au-dessus des bancs à teneur convenable. Il est évident qu’en enlevant ces pierres, qui suivant l'abattage se trouvent parfois en majorité dans un wagonnet, on arrivera à produire une meilleure chaux. C’est du reste ce qui est arrivé. Ces deux exemples pris dans deux usines fabriquant, l’une des produits admis dans la plupart des grandes administrations, l’autre des chaux ordinaires, montrent quel soin il faut apporter au triage des pierres.
- Prenons encore une autrecarrièredont les résultats sont absolument typiques. Cette usine est placée à côté d’autres fabricant des chaux jouissant d’une juste notoriété ; les couches de terrain semblent être identiques, aussi est-ce avec la plus belle confiance qu’on a installé une nouvelle fabrication. Après plusieurs années de tâtonnements, on se décide à étudier méthodiquement les bancs de la carrière, qui à l’analyse donnent les résultats ci-après :
- 1 2 3 4 5 6 7 8
- Sable — — — — — — — —
- 0,20 0,70 0,10 0,40 0,70 1,25 0,25 o,5o
- Silice combinée . . . 20,10 18,45 9,10 16,15 25,20 18,25 16,65 23,40
- Alumine 0,95 0.70 1,07 0,50 1,05 1,70 1,50 3,2.5
- Sesquioxyde de fer . . o,3o 0,30 0 3o 0,30 o.3o 0,30 o,35 1,00
- Chaux 43,40 44.20 49.60 45,95 40 3o 43,15 43,60 23,95
- Magnésie 0,30 0,30 0.30 0,20 0.20 0,25 1,08 12,78
- Acide sulfurique. . . 0,04 0,05 0,05 0,05 0,05 0,05 0,05 0,08
- Perte au feu .... 34.70 35,25 39,45 36,40 32,20 35,oo 36,5o 35,00
- Perte et non dosés. 0,01 0,05 o,o3 0,05 0,00 0,05 0,02 0,04
- Total — ----------------- — — ------------------------- — — --------------
- 100,00 100,00 100,00 100,00 100,00 100,00 100,00 100,00
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- SUR LA CONSTITUTION INTIME DES CALCAIRES
- On voit par exemple, que suivant les bancs, la proportion de silice varie de 9 à 25 p. 100 et que le banc 8 contient 12 p. 100 de magnésie. Qui l’eût cru sans cette étude méthodique ? Qui aurait pensé que dans une région comprenant un grand nombre d’usinesen pleine activité, donnant toutes de bons produits, il se trouverait une carrière contenant un banc magnésien ? Ce fait est moins rare qu’on ne le pense généralement, notamment aux environs de Paris.
- On voit par cet exemple combien l’étude chimique de la carrière est importante, puisque c’est la clef de toute la fabrication.
- Voici un autre cas beaucoup plus typique. Un fabricant est très étonné d’avoir une chaux de qualité défectueuse, ne s’éteignant pas malgré un silotage prolongé, et pourtant, dit-il, ma carrière est toute voisine d’une fabrique qui livre d’excellents produits à la fabrication.
- Les roches en silo depuis déjà plusieurs semaines, analysées, donnent une teneur en argile de près de 42 p. 100. On conçoit qu’un pareil produit ne puisse s’éteindre et que, même broyé, il ne sera jamais qu’un produit détestable, ne donnant que des résistances insignifiantes quand il ne se désagrégera pas dans l’eau froide.
- L’analyse des bancs de la carrière a montré que deux bancs étaient beaucoup plus argileux et que, quand on cuisait uniquement ces bancs, on avait par suite des parties complètes de silo non éteintes, donnantun produit mort.
- Les bancs argileux éliminés à l’extraction ont immédiatement apporté une amélioration considérable dans le travail de l’usine qui a pu vendre des produits consommables.
- Voici une carrière dont les bancs sont superposés comme il est indiqué par les numéros d’ordre. La chaux produite est très médiocre. A l’analyse on a les compositions ci-après :
- Banc I Banc II Banc III Banc IV
- Matières insolubles . . 0,80 4,45 0,85 4,05
- Silice 2,40 13,15 2,25 12,20
- Alumine 2,40 7,23 1,15 7,25
- Sesquioxyde de fer . 0,95 1,92 0,85 1,95
- Chaux 50,50 36,80 51,10 37,50
- Magnésie 0,21 1,44 0,58 1,36
- Acide sulfurique. 0,29 0,27 0,25 0,19
- Perte au feu .... 42,40 34,50 42,75 35,3o
- Non dosés et pertes . 0,05 0,24 0,12 0,20
- Total . . 100,00 100,00 100,00 100,00
- La seule inspection de ce petit tableau montre immédiatement que les bancs I et III doivent être rejetés impitoyablement comme étant trop pauvres en argile ce qui fut fait pour le plus grand bien de la qualité des produits.
- Voici encore un autre exemple pris dans une autre carrière :
- Les bancs montrent la composition ci-après ;
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- SUR LA CONSTITUTION INTIME DES CALCAIRES
- N° 1 N° 2 N° 3 N° 4 N° 5 N° 6 N° 7 N° 8
- Sable . . . . 0,60 0,65 0,40 0,45 o,35 0,40 0,45 o,3o
- Silice combinée . Sesquioxyde de 15,65 8,75 8,95 8,75 9,50 10,80 10,65 10,30
- fer .... 2,05 2,62 2,50 2,10 1,55 2,45 1,87 2,70
- Alumine . . . 6,3o 2,83 3,60 3,40 3,05 3,45 4,23 2,80
- Chaux . . . . 39,40 46,40 45,80 46,20 45,15 42,60 41,70 41,30
- Magnésie . . . 0,85 0,50 0,52 0,75 1,22 ï ,80 2,15 3,70
- Acide sulfurique. 0,14 0,10 0,16 0, i5 0,10 0,22 0,25 0,45
- Perte au feu . Pertes et non 34,55 38,05 37,85 38,o5 38,65 38,15 38,55 38,35
- dosés. . . . 0,46 0,10 0,22 0,15 o,43 0, i3 0,15 0,10
- Total. 100,00 100,00 100,00 100,00 100,00 100,00 100,00 100,00
- Evidemment, cette carrière, sauf en ce qui concerne le banc I, présente une homogénéité contre laquelle il n’y a rien à dire. Par contre, le calcaire du banc I qui contient 24,60 0/0 d'argile avec seulement 39,40 de chaux donnant un module hydraulique 29,6= 1,60 beaucoup trop faible même pour un ciment portland, contient une proportion d'argile trop élevée, et il y a tout à gagner à ne pas le mélanger avec des calcaires qu’il faudra cuire énergiquement pour produire une bonne chaux hydraulique.
- Prenons encore un autre exemple : Voici une carrière se composant uniquement de deux bancs ayant la composition ci-après :
- Couche du Couche du dessus dessous
- Silice Alumine Sesquioxyde de fer . Chaux Magnésie Acide sulfurique . . Perte au feu. . . . Pertes et non dosés . 3,15 15,00 . 1,35 6,45 . 0,20 l,30 . 52,00 41,50 0,18 0,324 o,o55 0,034 43,00 35,350 0,065 0,042
- Total . . . 100,000 100,000
- L’analyse donne immédiatement l’explication de ce que nous disait le fabricant quand il nous écrivait qu’en cuisant le banc de dessus seul il ne produisait qu'une chaux médiocre. L’explication est donnée par l’analyse. Le banc de dessus est beaucoup trop peu argileux pour donner une chaux hydraulique. En l’éliminant et en utilisant seulement le banc de dessous on a produit immédiatement une chaux très lourde.
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- SUR LA CONSTITUTION INTIME DES CALCAIRES
- Prenons un autre exemple :
- Voici une autre carrière dont les bancs ont donné les résultats ci-après
- nalyse : I II III IV
- — — — —
- Silice 8,45 11,90 11,70 12,90
- Alumine 3,10 4,75 4,85 5,5o
- Sesquioxyde de fer ... . 2,15 2,25 2,10 2,10
- Chaux 46,05 41,90 42,35 4o,65
- Magnésie 1,05 1,75 1,49 1,98
- Acide sulfurique 0,38 0,39 0,48 0,47
- Perte au feu 38,20 36,15 36,25 35,70
- Pertes et non dosés .... 0,62 0,91 0,78 0,70
- Totaux 100,00 100,00 100,00 100,00
- Il n’est pas douteux que le banc I présente une trop grande différence avec les autres bancs pour pouvoir être mélangé avec ces derniers : 13,70 d'argile contre 19 à 20. Il est préférable de l’éliminer si cette élimination n’apporte pas une trop grande perturbation dans le travail d’abattage.
- Autre gisement composé de deux bancs donnant à l’analyse :
- I II
- — -----
- Silice 14,30 19,10
- Alumine • 1,95 2,25
- Sesquioxyde de fer . . . 1,50 1,55
- Chaux 43,10 39,50
- Magnésie. 1,22 1,48
- Acide sulfurique .... 0,34 0,30
- Perte au feu 36,55 34,7°
- Pertes et non dosés . . . 1,04 1,12
- Total. 100,00 100,00
- Le premier est un calcaire à chaux, le second peut servir à fabriquer du ciment naturel. Il est préférable si cela est possible, de cuire ces calcaires séparément, à moins de cuire assez fortement le tout et d’obtenir ainsi une masse de sur-cuits qui se présenteront non pas sous l’aspect de grappiers, mais sous celui de véritables roches à ciment, provenant de la cuisson du calcaire II. Ce mode de fabrication est du reste employé dans certaines usines, où les frittes provenant d’un calcaire plus argileux que le reste constituent de véritables roches à ciment naturel.
- Voici une usine dans laquelle on se contente d’abattre le calcaire et de l’enfourner comme il se présente ; aussi pour certaines cuissons dans lesquelles on a fait entrer, suivant l’abattage, plus d’une sorte de calcaire, on se trouve en
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- SUR LA CONSTITUTION INTIME DES CALCAIRES
- présence d’un produit de résistance insignifiante, alors que dans certaines autres cuissons on obtient des produits ne s'éteignant pas.
- L’étude des différents bancs a montré les compositions ci-après :
- 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11
- Silice 11,90 9,50 4,90 8,00 25,70 22,80 21,30 11,50 18,10 12,60 8,30
- Alumine 1,05 0,75 0,55 0,85 1,75 2,05 1,85 0,95 2,30 1,60 0,40
- Sesquioxyde de fer. 0,85 0,65 0,65 0,65 0,85 0,65 0,65 0,65 0,60 0,60 0,60
- Chaux 47,30 48,70 52,10 49,50 37,30 38,80 40,25 47,30 42,00 45,70 49,55
- Magnésie . . . . 0,35 0,55 0,30 0,60 0,90 0,95 0,60 0,34 0,58 0,60 0,25
- Acide sulfurique. . 0,15 0,20 0,18 0,22 0,17 0,20 0,16 0,10 0,20 0,15 0,20
- Perte au feu . . . 38,35 39,70 41,30 40,15 33,35 34,50 35,15 39,15 36,20 38,90 40,65
- Pertes et non dosés . 0,05 » 0,02 0,03 » 0,05 0,04 0,01 0,02 » 0,05
- Total . . . 100,00 100,05 100,00 100,00 100,02 100,00 100,00 100,00 100,00 100,15 100,00
- L’inspection du tableau montre que la dépense occasionnée par l'étude de cette carrière n’a pas été inutile, puisqu’elle permet d’éliminer immédiatement, tout au moins pour la fabrication de chaux spéciales destinées aux grandes administrations de l’Etat ou de la ville de Paris, les bancs 3,4, 5, 6 et II. Il est évident que le calcaire n° 3 produira une chaux d’une valeur insignifiante, et que le calcaire n° 5 s’il est fortement cuit donnera un produit s’éteignant mal. En éliminant les bancs cités on aura une fabrication plus régulière.
- Voici trois échantillons de calcaires prélevés dans des bancs qui mélangés sont employés pour la fabrication du ciment naturel.
- Leur composition donne :
- I II III
- Silice 17,40 7,85 18,45
- Alumine 3,08 0,90 3,78
- Sesquioxyde de fer . 1,92 0,60 2,17
- Chaux 41,85 49,15 4o,35
- Magnésie 0,72 0,75 1,22
- Acide sulfurique .... Traces 0,0 Traces
- Perte au feu ..... 34,65 40,75 33,75
- Pertes et non dosé . . . 0,38 0,0 0,28
- Totaux . . 100,00 100,00 100,00
- On voit par l’inspection des résultats donnés par le calcaire II que ce dernier est un calcaire à chaux hydraulique qu’on ne peut penser à mélanger aux deux autres. Il est certain que le produit provenant de la cuisson de ce calcaire ne pourra jamais donner du ciment naturel même en le cuisant comme on le proposait avec une proportion élevée de charbon. On s’explique aisément par cet exemple, les mécomptes éprouvés par un industriel, qui est rempli de bonne volonté mais n’a pas songé à faire étudier la carrière dont il dispose avant de se lancer dans une fabrication.
- Examinons les résultats consignées dans le tableau ci-dessous donnés par l’étude des échantillons prélevés dans une carrière.
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- Numéros des calcaires Argile totale
- — —
- 9,00
- 2 6,50
- 3 7,75
- 4 * . . . 6,00
- 5 5,25
- 6. . . ; 7,70
- 7 4,80
- 8 4,50
- 9 4,50
- 10 4,20
- II 5,55
- 12. . . 6,00
- 13 5,00
- , 4,90
- 15 6,45
- 15 bis 5,50
- 16 4,70
- 17 6,75
- 18 7,25
- 19 • : . . . 6,05
- 20 7,55
- 2I 9,40
- 22 6,80
- 23 7,20
- 24 8,05
- 25 7,15
- Ces résultats ne sont évidemment pas extraordinaires, loin de là, et on ne produira, même avec le calcaire contenant le plus d’argile, que de la petite chaux hydraulique. En poursuivant les recherches on trouve d’autres calcaires donnant une proportion d'argile plus élevée :
- 18,75 0/0
- 24,35 0/0
- 20,40 0/0
- 21,45 0/0
- Il est évident qu'il faut faire un choix parmi ces calcaires, et ne pas songer à cuire en même temps les calcaires contenant 24 0/0 d'argile avec ceux en accusant seulement 4 0/0, qui du reste sont à rejeter. Si avec les 4 derniers échantillons on peut produire un mélange de ciment naturel et de chaux lourde, qu’il faudra séparer en cours de fabrication, on ne peut songer qu’à fabriquer une chaux hydraulique très légère avec certains des calcaires précédents.
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- SUR LA CONSTITUTION INTIME DES CALCAIRES
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- Voici une autre exploitation sise en Espagne dans laquelle on fabrique de la chaux. Onse contente, comme dans de trop nombreuses exploitations, d’enfourner ce qui vient d’être abattu, sans aucun choix de bancs. Mais, nous dit-on, il arrive que dans certains cas on ne produit que du mâchefer ne s’éteignant pas.
- A l’analyse on obtient les résultats ci-après :
- Calcaires Proportion d’argile o/o
- 1........................................... 31,00
- 2................................ 3i,8o
- 3........................................... 28,95
- 4................................ 33,3o
- 5................................ 20,05
- 6........................................... 18,80
- 7................................ 10,50
- 8........................................... 10,45
- 9 - • ‘......................... 6,81
- 10............................... 33,o5
- On voit que cette carrière contient une gamme très riche en calcaires de toutes sortes. Il est évident que les calcaires n° 1, 2, 3, 4, 10 très argileux peuvent donner des mâchefers à la cuisson, et on s’explique ainsi facilement les ennuis de ce fabricant. L’élimination des bancs 1, 2, 3, 4, 9 et 10 a remis le calme dans cette exploitation.
- D’autre part, voici une carrière dont les bancs analysés ont donné :
- I II III IV V VI VII VIII
- Silice 9,50 8,80 7,90 5,90 6,90 8,70 5,85 10,90
- Alumine 2,45 2,30 2,05 1,80 2,00 2,05 1,85 3,15
- Sexquioxyde de fer . . . 1,65 1,45 1,35 1,10 1,20 1,25 1,05 1,85
- Chaux 46,60 47,15 48,00 49,40 48,70 47,50 49,60 45,20
- Magnésie 0,72 0,69 0,68 0,68 0,70 0,63 0,62 C,71
- Acide sulfurique (S03). 0,18 0,14 0,15 0,12 0,12 0,17 0,13 0,14
- Perte au feu 38,87 39,30 39.70 40,85 40,20 39,55 40,90 37,85
- Non dosé et pertes . . . 0,03 0,17 0,17 0,15 0,18 0,15 0,10 0,20
- Total 100,00 100,00 100,00 100,00 100,00 100,00 100,00 100,00
- Enéliminant les bancs IV, V et VII ayant une trop faible teneur en argile on obtiendra une chaux plus hydraulique qu’en ajoutant ces calcaires.
- Prenons encore une autre usine. La pierre, dit-on, est d’une cuisson parfois difficile, il se présente de fréquents collages, le four tire mal, et les produits parfois bons, parfois passables, sont parfois aussi franchement mauvais. L’usine fonctionne depuis déjà plusieurs années et le directeur n’est pas encore parvenu à s’expliquer la marche capricieuse de la fabrication. Comme dans beaucoup d’usines on se contente d’abattre le calcaire, et de jeter dans le four sans aucun triage les différentes couches mélangées.
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- SUR LA CONSTITUTION INTIME DES CALCAIRES
- L’analyse des différents bancs du front de la carrière va nous donner l’explication de ces faits regrettables.
- La carrière présente cinq couches bien distinctes, dans chacune desquelles, sauf pour les deux premières, on a prélevé un échantillon tous les 10 mètres.
- Le dosage en arg’ile de chacun des échantillons prélevés a donné :
- No des bancs I 2 3 4 5
- Aspect Marne rouge Roche rosée Calcaire blanc Calcaire gris Calcaire bleu
- — — — — — —
- Proportion 4,10 8,27 22,1 t
- d'argile 4,42 11,78 16,43
- 0/0 3,82 1,53 19,73
- 71,36 6,76
- 3,71 11,60 19,47
- 2,92 12,90 17,88
- 6,53 919 20,73
- 2,36 1 2,00 21,94
- Ce tableau parle aux yeux pour qui sait l’interpréter. On s’explique aisément les collages du four, et l’obturation de la grille par des mâchefers, en constatant qu’on cuit une roche ferrugineuse (rouge) contenant 71,36 0/0 d'argile. Un essai de fusibilité exécuté avec cette roche a montré qu’elle coulait à une température de 1.250°.Là est l’explication de la formation des loups obstruant la grille du four.
- On peut expliquer aussi très facilement les grandes différences observées dans la qualité des produits obtenus : le calcaire blanc contenant seulement de 2 à 6 0/0 d'argile produit une chaux très peu hydraulique, à peu près grasse alors que le calcaire gris peut produire une chaux hydraulique de bonne qualité et le calcaire bleu une chaux lourde avec une proportion très sensible de grappiers ; il s’ensuit que suivant les conditions de l'abattage et du chargement des fours on obtient des produits tout à fait dissemblables suivant la nature du calcaire enfourné. Il a suffi de cette étude méthodique pour mettre cette usine dans la bonne voie et lui permettre de produire une chaux de choix.
- II
- La carrière étudiée, la composition chimique des différents bancs connus, il est facile d’obtenir des produits ayant leur maximum de qualités par un traitement approprié.
- Voici par exemple une usine qui possède un très bon calcaire, et pourtant les produits obtenus sont médiocres. Après quelques mois de tâtonnements pendant lesquels la clientèle s’échappe peu à peu, on se décide sur nos indications à cuire plus énergiquement le calcaire :
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- SUR LA CONSTITUTION INTIME DES CALCAIRES
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- Ce calcaire a comme composition :
- Silice totale.......................... 10,25
- Alumine................................. 0,82
- Sesquioxyde de fer...................... 0,58
- Chaux.................................. 48,35
- Magnésie................................ 0,60
- Acide sulfurique........................ 0,17
- Perte au feu........................... 39,20
- Pertes et non dosés .... o,3o
- Total.................... 100,00
- La chaux en crottes qui nous a été remise a été éteinte par immersion, en trempant brusquement les morceaux dans l’eau, et en les mettant aussitôt dans un récipient en fer, qui a été fermé, puis placé dans une étuve chauffée à go°.
- On a opéré sur environ 70 kgs de matière. Après une semaine de silotage on a retiré le tout, et on l’a partagé en trois parties.
- 1° 16 kgs de tout venant, comportant par conséquent des morceaux non éteints, plus ou moins volumineux et de la poudre. Cette partie a reçu le numéro d’ordre A.
- 20 Le restant a été bluté au tamis de 324 mailles par cmq (toile n° 5o) et inscrit sous le numéro B. On a obtenu 36 kgs. de cette poudre.
- 3° Le résidu sur ce même tamis a été pesé et le poids trouvé égal à 17 kgs. Ce résidu a été inscrit sous le numéro C.
- On a obtenu en définitive trois produits :
- Une chaux lourde A, tout venant.
- Une chaux légère B.
- Un ciment de grappiers C.
- En ramenant la proportion de Bet C, on a pour 100 kgs de tout venant, en chiffres ronds :
- B : 69 0/0 de chaux légère.
- C : 32 0/0 de ciment de grappiers.
- Les produits A et C contenaient des morceaux plus ou moins volumineux. Ces deux échantillons ont été passés au broyeur à boulets et ensuite au broyeur Alsing de façon à les amener à ne contenir que 20 0/0 environ de résidu au tamis de 4.900 mailles par cm2 (toile 200).
- On sait que pour avoir un produit hydraulique de bonne qualité il est nécessaire qu’il ne soit pas expansif, condition à laquelle on arrive par un silotage plus ou moins prolongé qui a lieu dans les usines en tas volumineux restant très longtemps à une température élevée. Comme nous opérions sur une petite masse, nous évitions le refroidissement de la chaux en plaçant les récipients dans lesquels elle se trouvait contenue dans une étuve chauffée à 90°.
- Aussitôt après avoir été broyés, et amenés à la finesse désirée, les huit échan-13
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- 14 SUR LA CONSTITUTION INTIME DES CALCAIRES
- tillons ont été enfermés dans des récipients bien bouchés et maintenus à la température indiquée plus haut. L’essai d’expansion a été déterminé toutes les semaines à l’aide des moules à aiguilles de Le Chatelier. Après remplissage avec la pâte de chaux, les moules étaient placés 24 heures dans de l’eau à — 15°, puis cette eau était élevée progressivement à 500 ou 100° suivant les cas, et maintenue à cette température pendant 6 heures. Après refroidissement on constatait l’expansion du produit par l’écartement évalué en millimètres, des aiguilles de l’appareil.
- Ces essais ont été répétés jusqu’à ce que l’expansion fut devenue nulle.
- Les résultats obtenus sont consignés dans le tableau ci-après :
- Numéros des essais A B G
- Ecartement des aiguilles Température de cuisson Ecartement des aiguilles Température de cuisson Ecartement des aiguilles Température de cuisson
- 1er essai.. 58,6 (1) 500 40,3 (2) 50» 72 (3) 50°
- 2° essai.. 18 1) 50 44,6 (2) 50 65 (4) 50
- 3e essai.. 6,3 50 16,6 (1) 50 32 (1) 50
- 4* essai.. 3,7 50 12 50 27 (1) 50
- 2,7 50 6,7 50 21 (1) 50
- 5e essai.. Obse (1) Fiss (2) Fent 59 (2) rvations : ures. es. 100 (5) 100 (5) 100
- (3) Grandes fentes, il (4) Fentes. (5) Désagrégation, se produisait du gonflement déjà dans l’eau froide.
- Pour atténuer le temps nécessaire au silotage complet des produits, on a ajouté une proportion minime d’eau sous forme de pâte gâchée et broyée qu’on a incorporée aux matières par un simple mélange en faisant passer le tout plusieurs fois dans un même tamis.
- Pour procéder à cette addition on a opéré comme suit :
- On a prélevé sur chaque échantillon environ 1 kg de matière qui a été gâchée à la consistance plastique et on a laissé durcir la masse dans l’atmosphère du Laboratoire. Après un durcissement de quelques jours, chaque gâchée a été broyée puis passée au tamis de 324 mailles, et la poudre obtenue a été incorporée aux produits en extinction et le tout a été replacé dans les étuves. Après quelques jours on a procédé à un nouvel essai d’expansion.
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- SUR’LA CONSTITUTION INTIME DES CALCAIRES 1t
- Numéro de l’essai A B C
- Ecartement des aiguilles Température de cuisson Ecartement des aiguilles Température de cuisson Ecartement des aiguilles Température de cuisson
- 6e essai.. 1 mm. 3 mm. 500 100 1 mm. 500 7 mm. 65 mm. (1) 500 100
- Observations :
- (1) Grandes fentes.
- Le n° C gonflait toujours; on a procédé à une seconde opération identique à celle décrite plus haut, et les essais d’expansion ont été continués jusqu’à ce qu’on obtienne un résultat satisfaisant.
- Le 7e essai d’expansion fait après 6 semaines de silotage à 8o° sur le ciment C a donné les résultats suivants :
- Ecartement Observations
- des aiguilles
- Après 6 heures d’immersion dans l’eau douce à 50°.............
- Après 6 heures d’immersion dans l’eau bouillante.............
- Les cylindres ne ï mm. présentaient au-
- cune fente ni ap-2 mm. parence de désa-
- grégation.
- En résumé nous avons actuellement trois produits donnant satisfaction au point de vue expansif :
- A Chaux lourde ne gonflant pas dans l’eau à 100°.
- B Chaux légère ne gonflantpas dans l’eau à 500.
- C Ciment de grappiers ne gonflant pas dans l’eau à 100°. sur lesquels on a exécuté les essais ci-dessous :
- Composition chimique
- A Chaux lourde tout venant B Chaux légère C Ciment de grappiers
- Silice insoluble .... 0,60 0,15 1,10
- Silice combinée .... 15,10 13,45 19,40
- Alumine 2,80 2,35 4,30
- Sesquioxyde de fer . . . 1,80 1,50 2,30
- Chaux 66,40 67,40 64,00
- Magnésie * 0,87 0,90 0,86
- Acide sulfurique .... 0,96 1,00 0,75
- Perte au feu 11,45 13,20 7,25
- Pertes et non dosés. • • 0,02 0,05 0,04
- Total 100,00 100,00 100,00
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- 8
- SUR LA CONSTITUTION INTIME DES CALCAIRES
- Finesse de mouture.
- A . . . . B • . . . C . . . . Résidu sur 100 grammes au tamis de Résidu total Fine poussière
- 324 mailles 900 mailles 2.025 mailles 4.900 mailles
- 0,0 0,0 0,0 1,8 11,7 18,4 19,3 24,3 19,3 36,0 20,2 80,7 64,0 79,8
- Détermination de la densité,
- (poids du litre)
- Pesés dans une mesure de un litre, sans être tassés, les produits ont donné
- A....................o k,934
- B....................0 ,748
- G................. . 1 ,232
- Détermination de la proportion d’eau de gâchage.
- Pour pouvoir être gâchés à consistance normale les produits ont exigé : A 36 o/o d’eau
- B..................... 47 0/0 d’eau
- G......................26 0/0 d'eau
- Proportions qui ont donné pour les mortiers plastiques 1 : 3
- A...................12 0/0 d’eau
- B...................13,8 o/o d'eau
- C...................10,3 0/0 d’eau
- Détermination de la prise
- La prise à été déterminé sur chacun des produits en les gâchant soit avec de 1 eau de mer artificielle, soit avec de l’eau douce, et les boîtes contenant la pâte étaient placées dans l’air humide ou dans la même eau que celle ayant servi au gâchage.
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- SUR LA CONSTITUTION INTIME DES CALCAIRES
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- On a obtenu les résultats ci-après :
- Gâchage eau de mer artificielle Gâchage eau douce
- Nu- méros Essai dans l’air Essai dans l’eau Essai dans l’air Essai dans l’eau
- Début Fin Début Fin Début Fin Début Fin
- A . . . B . . . C . . . 2 h. 45 4 50 3 5 15 h. 24 9 20 3 h. 55 5 20 4 15 18 h. 36 12 4 h. 6 5 3 45 18 h. 30 12 4 h. 30 7 35 4 15 24 h. 48 18
- Détermination de la résistance à la traction et à la compression
- Les essais de résistance à la compression et à la traction ont été faits sur les briquettes normales présentant dans leur plus petite partie une section de 5 cmq.
- Après gâchage et un séjour de 24 heures dans l’air humide les briquettes ont été immergées dans des bacs contenant de l’eau douce à 150, d’où elles ont été retirées pour être essayées aux époques de rupture.
- Pour l’essai à la traction on a employé l’appareil de Michaëlis et pour l’essai à la compression la machine Amsler Laffon. Dans l’essai de compression on a opéré sur les demi-briquettes séparées par l’essai de traction ; chaque demi-briquette était rompue isolément, mais les résultats donnés par les deux demi-briquettes jumelles étaient totalisés.
- En divisant ce total par la section d’une briquette on a la résistance par centimètre carré.
- Les résultats obtenus ont été les suivants :
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- SUR LA CONSTITUTION INTIME DES CALCAIRES
- Nature des mortiers Durée d’immersion Résistance en kilogrammes par centimètre carré
- Traction Compression
- Moyenne Moyenne
- A
- Pâte pure . . 2 jours . . 1 semaine. 4 semaines 12 semaines 6 mois. . . 10.11.11.11. 9.11 17.19.21.20.18.17 23.26.25.31.28.27 29.24.33.30.22.30 35.35.32.27.34.30 10,5 18,7 26,7 28 31,8 90. 96. 96. 90. 93. 93 189.185.185.179.189.189 332.329.326.345.345.326 467.479.467.460.428.332 594.543.543.499.524.505 93 186 336 439 539
- Mortier plast. 1/3 . 2 jours . . 1 semaine. 4 semaines 12 semaines 6 mois. . . 6. 5. 5. 6. 7. 7 15.14.12,13.14.13 20.19.20.17.21.18 27.25.27.23.24.21 25.25.28.28.29.25 6 13,5 19,2 24,5 26,7 131.125.121.131.102.125 201.182.195.195.150.150 288.288.275.275.278.275 332.249.313.294.300.245 390.422.396.441.428.415 123 179 280 305 415
- B
- Pâte pure . . 2 jours . . 1 semaine. 4 semaines 12 semaines 6 mois . . 1,5.1.1,5.1.2.1 6. 5. 4. 6. 6. 7 12.12.11. 9.11.11 20.16.18.17.14.15 26.24.24.21.23.26 1,3 5,7 11, 16,7 24, 15. 15. 15. 14. 14. 15 51. 48. 48. 45. 47. 48 74. 77. 83. 80. 80. 80 128.115.137.141.121.131 166.169.157.182.185.179 15 48 80 129 173
- Mortier plast. 1/3 ... . 2 jours . . ) 1 semaine. ) 4 semaines 12 semaines 6 mois . . 0,5.0,5.0,5.0,4 0,9.0,2 4. 5. 5. 5. 5. 5 9. 9. 8. 9. 9. 9 13.14.13.10 15.13.18.17.13.16 0,5 4,8 8,8 15,3 22. 24. 24. 29. 29. 24 74. 74. 67. 70. 74. 70 110.121.105.112.109.109 118.147.121.121 169.144.150.157.182.166 25 71 112 161
- C
- Pâte pure. . 2 jours . . 1 semaine. 4 semaines 12 semaines 6 mois . . 10,10. 9.12. 8.10 24.21.21.21.22.24 31.29.34.25.37.36 35.36.27.28.32.42 41.42.44.38.35.37 9,8 22 32 33,3 39,5 112. 90.105. 96.109. 96 228.230.230.224.225.233 256.396.422.390.435.352 613.620.620.607.613.594 677.761.652.652.690.703 101 228 375 611 689
- Mortier plast. 1/3 ... ., 2 jours . . 1 semaine. ' 4 semaines 12 semaines 6 mois. . . 7. 6. 6. 4. 6. 4 13.10.13.11.12.12 17.18.17.16.17.16 15 21.18.16.20.21 25 22.22.25.26.24 5,5 11,8 16,8 18,5 24 77. 96.109. 80. 96. 74 176.176.157.153.153.157 288.233.228.246.263 265 307.332 269.297.262.275 307.329.358.345.329.358 89 162 255 290 338
- On peut remarquer que les résistances données par le ciment de grappiers sont pour certaines inférieures à celles accusées par la chaux lourde, ce qui doit très probablement provenir du procédé employé pour le silotage du ciment, dans lequel on a ajouté une proportion trop élevée de ciment hydraté.
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- SUR LA GONSTITUTION INTIME DES CALCAIRES
- Voici un autre exemple pris dans une usine située dans une région différente de celle dont proviennent les échantillons dont nous venons de parler.
- Désignation des calcaires.
- Calcaire banc n° i » » 2 » » 3 » » 4
- Cuisson.
- Ces calcaires ont été cuits au four coulant du Laboratoire avec un mélange de charbon demi-gras et de coke. Après cuisson on a, par un triage soigné, mis de côté les incuits et les poussières pour ne conserver que les morceaux parfai-tements cuits, denses et bien homogènes.
- Composition chimique des calcaires après cuisson.
- I 2 3 4
- Silice 22,o5 22,80 24,9° 23,95
- Alumine 3,13 3,07 2,85 2,55
- Sesquioxyde de fer . 1,82 1,73 1,15 1,70
- Chaux 69,85 69,35 68,95 69,05
- Magnésie ï,08 1,10 0,93 0,97
- Acide sulfurique . . . 0,44 0,32 o,35 0,35
- Perte au feu .... I,5o 1,35 0,85 1,40
- Pertes et non dosés . . o,i3 0,28 0,02 o,o3
- Total. 100,00 100,00 100,00 100,00
- Mélange. Extinction et tamisage.
- L’analyse chimique, ayant montré l’homogénéité des quatre échantillons, on les a mélangé et on a procédé à leur extinction avec de l’eau douce dans un vase clos. L’extinction ayant été jugée suffisante au point de vue de la pulvérisation de la masse, on a fait après six semaines, trois parts du produit obtenu. Une partie, le tout venant a été mise de côté, on lui a donné le numéro 5. Le reste a été tamisé au tamis de 324 mailles au cmq. ; le résidu sur ce tamis ou ciment, soit 56 o/o, a reçu le numéro 6 ; la poussière ou chaux, soit 44 o/o, a reçu le numéro 7.
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- SUR LA CONSTITUTION INTIME DES CALCAIRES
- Broyage et silotage.
- Chacun des produits numérotés 5 (tout venant), 6 (ciment), 7(chaux) a été soumis à un broyage au broyeur à boulets et au broyeur Alsing, de façon à obtenir un résidu moyen de 12 0/0 environ au tamis de 4 900 mailles.
- Les trois produits hydrauliques ainsi obtenus ont été avant les essais ordinaires soumis à un silotage accéléré dans uneétuve maintenue à la température de 1000.
- Les numéros 5 et 6 ont été silotés 2 semaines.
- Le numéro 7 a été siloté 3 semaines.
- Composition chimique
- A l'analyse ces produits ont montré la composition ci-dessosu : 7
- 5 6
- Silice insoluble 0,25 0,4° 0,10
- Silice combinée soluble 20,85 22,75 18,35
- Alumine 2,75 3,o5 2,05
- Sesquioxyde de fer 2,05 2,65 1,25
- Chaux 65,70 64,90 66,60
- Magnésie 0,58 o,55 0,55
- Acide sulfurique 0,27 0,26 0,27
- Perte au feu 7,50 5,4o 10,70
- Non dosé et pertes 0,05 0,04 0,13
- Total 100,00 100,00 100,00
- Finesse de mouture.
- Numéros Résidu sur 100 grammes au tamis de Résidu total Fine poussiére
- 324 mailles 900 mailles 2.025 mailles 4.900 mailles
- a . . . . 6 . . . . 7 . . . . 0,0 0,0 0.0 0,8 0,7 0,5 1,4 10,8 11,5 11,6 12,2 1,9 88,4 87,8 98,1
- Densité.
- Le produit brut d’une part et la fine poussière de l’autre ont été pesés dans une mesure d’un litre où ils avaient été introduits sans tassement au moyen d’un entonnoir. On a trouvé comme poids du litre :
- Produit brut Fine poussière
- 5......................... ok,926 o k,897
- 6.......................... 0,969 0,939
- 7.......................... 0,886 0,880
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- SUR LA CONSTITUTION INTIME DES CALCAIRES
- 21
- Proportion d’eau de gâchage.
- Pour donner aux pâtes la consistance normale il a été nécessaire d’y ajouter une proportion d’eau de :
- 5............................................ 33 o/o
- 6 ........................................... 29 0/o
- 7............................................ 36 o/o
- Il en ressort pour le mortier plastique i/3 une proportion d’eau de :
- 5............................................... 11,5 o/o
- 6.............................................. 10,8
- 7.............................................. 12,0
- Détermination de la prise.
- Cette détermination a été faite sur la pâte pure gâchée à consistance normale avec les proportions d’eau douce ou d’eau de mer artificielle indiquées ci-dessus. Les boîtes de prise ont été placées immédiatement après leur remplissage, savoir : deux dans la même eau que celle qui a servi au gâchage, les deux autres dans l’air libre.
- On a obtenu les résultats suivants :
- Gâchage eau douce Gâchage eau de mer artificielle
- Essai effectué dans Essai effectué dans
- L’eau douce L’air libre L’eau de mer L’air libre
- 5. Commencement Fin 2 h. 40 26 40 3 h. 55 24 50 5 h. 50 24 50 5 h. 5 23 20
- 6. Commencement Fin 6 h. 15 24 45 6 h. 15 24 15 4 h. 55 23 55 4 h. 55 23 25
- 7. Commencement Fin 5 h. 45 33 15 5 h. 45 29 45 4 h. 10 29 65 3 h. 55 26 25
- Essai d'expansion.
- Cet essai a été effectué sur des cylindres en pâte pure préparés dans les appareils à aiguilles de Le Chatelier.
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- SUR LA CONSTITUTION INTIME DES CALCAIRES
- Aussitôt après leur fabrication les cylindres ont été immergés dans l’eau douce à 15°. Après un séjour de 24 heures cette eau a été portée progressivement à 1000 et l’ébullition a été maintenue pendant 6 heures. Plusieurs essais ont été faits.
- Le premier essai a eu lieu après 8 jours de silotage ; il a donné les résultats suivants :
- 5 Ecartement moyen des aiguilles 79 mm. 3
- Les cylindres présentaient de nombreuses fentes ;
- 6 Ecartement moyen des aiguilles 59 mm. 3
- Les cylindres présentaient de nombreuses fentes ;
- 7 Ecartement moyen des aiguilles 82 mm.
- Les cylindres présentaient de nombreuses fentes et un commencement de désagrégation.
- Le deuxième essai a été fait après i5 jours de silotage.
- Les numéros 5 et 6 ne présentaient aucune trace de fente ou désagrégation. L’écartement des aiguilles était de 2 mm. 3 pour chacun des deux échantillons;
- Le numéro 7 présentait un commencement de désagrégation sans fente aucune quoique l’écartement des aiguilles ne fut que de 2 mm. 3.
- Le troisième essai a été fait sur le numéro 7 seulement, après 3 semaines de silotag-e.
- L’écartement moyen des aig-uilles était de 3 millimètres.
- On n’a remarqué aucune trace de désagrégation.
- On voit par cet exemple, combien le silotag-e exig-e de temps, et combien on se trompe, en pensant comme on le croit généralement, et en mettant malheureusement trop souvent cette pensée en action, qu’il suffit de quelques jours pour siloter complètement une chaux ou un ciment de grappiers; il faut plusieurs mois et par conséquent, au point de vue industriel des silos de capacité assez grande pour permettre d’emmag-asiner de grandes quantités de chaux, ce qui se présente rarement.
- Essai de résistance.
- Les essais de résistance à la compression et à la traction ont été faits sur les briquettes normales présentant dans leur plus petite partie une section de5 cinq.
- Après gâchage et un séjour de 24 heures dans l’air humide les briquettes ont été immergées dans des bacs contenant de l’eau douce à150 d’où elles ont été retirées pour être essayées aux époques de rupture.
- Pour l’essai à la traction on a employé l’appareil de Michaelis et pour l’essai à la compression la machine Amsler ; dans l’essai de compression également on a opéré sur les demi-briquettes séparées par l’essaide traction ; chaque demi-briquette était rompue isolément, mais les résultats donnés par les deux demi-briquettes jumelles étaient totalisés. En divisant ce total par la section d’une briquette on a la résistance par centimètre carré.
- Les résultats constatés sont consignés dans ce tableau :
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- SUR LA CONSTITUTION INTIME DES CALCAIRES
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- Résultats obtenus
- Numéros Désignation des mortiers Durée d’immersion Résistance en kilogrammes par centimètre carré.
- Traction Compression
- sl Tout ve-nant 6 Ciment 7 1 Chaux Pâte pure. Plastiq.1/3 Pâte pure. Plastiq.1/3 Pâte pure. Plastiq.1/3 2 jours. . 1 semaine | 4 semain. 12 semain. 6 mois. . 1 an . . . 2 jours. . | 1 semaine 4 semain. 12 semain. 6 mois. . 1 an . . . 2 jours. . 1 semaine 1 4 semain. 12 semain. 6 mois. . 1 an . . . 2 jours. . 1 semaine 4 semain. 12 semain. 6 mois. . 1 an . . . 2 jours. . 1 semain. ) 4 semain. )12 semain. 6 mois. . 1 an . . . 2 jours. . | Isemaine , 4 semain. 12 semain. 6 mois. . 1 an . . . 4. 3. 3. 3. 3,5 11.13.10.12 24.22.25.23.26 29.30.32.33.30.32 38.42.38.34.40.36 35.38.39.41.39.37 3. 3. 3. 3. 3. 2 7. 7. 8. 9. 8. 7 15.16.15.14.11.15 17.20.17.21.19.22 24.26.22.27.19.24 25.25.26.23.28.24 6. 6. 5. 5. 6. 5 16.18.18.16.15.19 34.31.31.35.31.34.5 34.31 35.31.36.5.29 37.50.40.28.30.47.5 41.41.40.50.44.42 3. 3. 3. 3. 3. 3 10.10.11. 9. 9.10 13.15.16.18.15.16 15.14.16.18.15.16 22.23.26.26.23.26 24.29.22.15.25.15 1,51.1,5.1,5.1.3.1,5 9. 7. 8. 7.1,5. 6 14 15 14.13.12.16 22.20.25.17.25.17 26.27.26.27.26.27 30.25.30.27.30.26 2.2.2.1,5.1,5.1,5 6. 6. 7. 7. 5. 6 10.10. 9.11.10.10 15.14.10.12.13.13 17.19.18.15.17.16 16.18.17.15.16.17 Moyenne 3,2 11,5 24 31 38 38,3 2,8 7,7 14,3 19,3 23,6 25,2 5,5 17 32,7 32,7 38,7 43 3 9,8 15,7 15,7 24,7 21,7 1,4 7,7 14 21 26,5 28 1,8 6,1 10 12,8 17 16,5 43. 43. 42. 12. 45. 41 124.118.134.137.137.131 228.343.237.243.239.256 399.368.406.371.422.407 607.569.589.585 697.677.658.690.665.652 48. 45. 64. 63. 50. 52 147.137.134.118.137.137 201.182.211.205.217.211 265.228.243.281.265.256 329.319.323.313.316.332 345.377.383.383.364.358 63. 70. 61. 64. 67. 61 163.173.157.166.173.169 252.364.371.380.374.374 352.364.371.380.374.374 530.652.678.793 883.914 882.907.907.876 43. 50, 57. 59, 57. 55 141.125.131.134.109.121 188.192.211.185.198.179 188.192.185.211.198.179 383,377.339.345.390.345 428.377.377.396.409.409 32. 36. 32. 35. 34. 35 83. 80. 83. 86. 86. 80 147.144.134.153.147.153 221.208.211.217.214.228 269.288.313.310 364.345.358.345 44. 49. 48. 43. 54 56 109. 92. 99. 99115. 99 141.141.153.147.169.169 182.179.198.201.182.208 252.259.243.269.246 255.272.253.262.313.326 Moyenne 43 130 244 396 587 673 54 135 205 256 322 368 64 167 369 369 662 898 53 127 192 192 363 399 34 82 146 217 295 353 49 102 153 192 252 280
- Il est à noter que les résistances du mortier plastique I : 3 données par le produit tout venant sont sensiblement égales et parfois même un peu supérieures à celles provenant du mortier de ciment. Il est à peu près certain, que ces dernières auraient été supérieures, si on avait procédé à un decorticage avant broyage pour séparer la chaux restant encore mélangée à la masse. Quoi qu’il en soit, les résistances des trois produits sont satisfaisantes.
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- SUR LA CONSTITUTION INTIME DES CALCAIRES
- Voici encore un exemple de traitement de calcaires prélevés dans une même carrière.
- Le second de ces deux calcaires se présente sous une couche très importante. Leur composition est la suivante :
- I II
- Silice 26,85 19,05
- Alumine 2,32 2,00
- Sesquioxyde de fer . . . 0,78 0,80
- Chaux 37,50 42,00
- Magnésie 0,58 0,55
- Acide sulfurique .... 0,19 0,18
- Perte au feu 31,65 35,35
- Pertes et non dosés . . . o,i3 0,07
- Total 100,00 100,00
- Après avoir été concassé à la grosseur voulue, le calcaire II a été cuit à la houille dans un four à chaux.
- Après refroidissement, les morceaux qui avaient beaucoup plus l’aspect de roches de ciment que de crottes de chaux, ont été éteints et laissés quelques jours dans une caisse.
- Quelques morceaux se sont réduits spontanément en poussière, mais la grande masse est restée en morceaux. Le tout a été broyé au broyeur à boulets, puis fini dans un broyeur Alsing à billes.
- Les essais exécutés sur ce produit ont donné :
- laissai de finesse.
- Soumis à l’essai de tamisage le produit obtenu a donné les résultats ci-après : Résidus o/o gr. sur le tamis de :
- 324 mailles.................................... 0,0
- 900 mailles.................................... 0,1
- 2.025 mailles............................. . . 9,2
- Laissant 98,8 de fine poussière.
- Densité.
- Pesée dans une mesure d’un litre dans laquelle la matière avait été introduite sans tassement à l’aide d’un entonnoir, le poids du litre a été de 1.102.
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- SUR LA CONSTITUTION INTIME DES CALCAIRES
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- Détermination de la proportion d’eau de gâchage 0/0 gr.
- Les matières ont exigé :
- Pâte pure....................................... 32,0
- Mortier sec 1/3................................. 9,8
- Mortier plastique 1/3........................... 11,3
- Détermination de la prise.
- Cette détermination a eu lieu sur la pâte pure gâchée à consistance normale avec la proportion d'eau douce indiquée plus haut.
- Boîte conservée.
- Dans l’air saturé d’humidité Dans l’eau
- Début 30 minutes 30 minutes
- Fin 16 heures 30 minutes 24 heures (1)
- (1) Léger gonflement du ciment.
- Invariabilité de volume.
- L’essai d’invariabilité de volume a été effectué sur des galettes de pâte pure d’environ 10 mm. d’épaisseur et 10 mm. de diamètre, amincies sur les bords.
- Aussitôt leur fabrication les galettes ont été placées dans de l’air saturé d’humidité. Après avoir séjourné 24 heures dans ce milieu une galette a été laissée dans l’air humide, une autre a été placée dans de l’eau douce. Après 15 jours de séjour dans ces différents milieux on n’a constaté aucune fissure ou trace de désagrégation.
- Essai d'expansion.
- Des cylindres en pâte pure gâchés dans les petits moules à aiguilles Le Chatelier, ont été placés dans l’eau douce à + 150 aussitôt après leur fabrication.
- Après 24 heures de séjour dans ce milieu les appareils ont été immergés dans un bac contenant de l’eau à 150 dont la température a été amenée progressivement et en une demi-heure à 1000 ; après avoir été maintenus pendant 6 heures dans ce milieu on a constaté un gonflement considérable de la matière hors du moule.
- Après démoulage les cylindres présentaient de nombreuses fentes.
- Quoique ce produit fut expansif, l’essai de résistance a néanmoins été exécuté, et a donné comme on pouvait le prévoir des résultats plutôt fâcheux.
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- SUR LA CONSTITUTION INTIME DES CALCAIRES
- Essais de résistance.
- Les essais de résistance à l’arrachement (traction) et à l’écrasement (compression) ont été faits sur de petites briquettes normales présentant dans leur plus petite partie une section de 5 cmq. Aussitôt après gâchage les moules ont été placés dans l’air humide et y ont été laissés 24 heures ; les briquettes ont été démoulées et placées dans les milieux de conservation d’où elles ont été retirées pour être essayées suivant les époques de rupture.
- Les mortiers essayés ont été confectionnés avec du sable de Leucate.
- Pour l’essai à la traction les briquettes ont été essayées à l’aide de l’appareil de Michaelis.
- Pour l’essai à la compression on s’est servi des demi-briquettes séparées par l’essai detraction, chaque demi-briquette était essayée isolément, mais les résultats fournis par les demi-briquettes jumelles étaient totalisés ; ce total divisé par la surface de la briquette donne la résistance par cmq.
- Les résultats des essais de traction et de compression sont indiqués dans le tableau ci-après :
- Désignation des mortiers Durée d’immersion Résistance en kilogrammes par centimètre carré
- Traction Compression
- 1 semaine . 36.35.30.33.38.34 Moyenne 34,3 466.473.435.473.478.466 Moyenne 465
- Pâte pure. . 4 semaines 20.22,20 22 20 20 20,6 318.543.537.518.530.524 528
- 12 semaines 37.41.46.32.40 41 29,5 812.786.824.768.780.773 790
- Mortier sec 1/3. . . . 1 semaine . 20,21.21 20.21.19 20,3 403.377.383.396.390.387 389
- 4 semaines 5. 5. 6. 8. 5. 4 5,5 326.323.230.243.265.284 278
- 12 semaines 3. 3. 3. 6. 4. 3 3,6 249.259.281.361.228.206 264
- Mortier plast. 1/3. . 1 semaine . 16.15.16.16.17.15 15,8 295.313.315.291.311.300 304
- 4 semaines 11. 9. 9.10.10. 9 9,6 399.377.380,371.374.383 381
- 12 semaines 26.28.26.27.30.25 27,0 524.479.473.400.498.486 487
- Observations :
- Après 4 semaines toutes les briquettes avaient augmenté de volume et étaient en voie de désagrégation.
- A 12 semaines cette désagrégation s’était accentuée sur les bords, et pourtant certaines ont augmenté de résistance.
- Ces résistances sont intéressantes à observer, par la chute après 4 semaines, et le relèvement pour la pâte pure et le mortier plastique à 12 semaines, ce qui est loin d’être un argument en leur faveur, ou plutôt en faveur d’un silotage insuffisant. La désagrégation s’est arrêtée lorsque le phénomène d’expansion s’est arrêté lui-même, et la masse a continué ensuite à durcir.
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- SUR LA CONSTITUTION INTIME DES CALCAIRES
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- Voici deux autres exemples montrant que bien souvent on cuit des calcaires absolument impropres à la fabrication d’une chaux : Ces deux produits ont été donnés comme étant des chaux, dont le fabricant ne s’explquait pas leur absence presque complète de propriétés hydrauliques.
- 1° Chaux éteinte non blutée
- Pour déterminer si l’extinction de cette chaux indiquée comme éteinte était réelle, on a prélevé un kilog de matière qu’on a tamisé au tamis de 324 mailles.
- Les poids de résidu et de poussière ont été de, ramenés à 100 grammes :
- Résidu...................................30,2 o/o
- Poussière................................69,8 0/0
- La poussière a été mise dans un bocal et le tout a été placé le 14 décembre dans une étuve chauffée à 1000.
- Des essais d’expansion exécutés dans l’eau à 5o et 100° aux dates ci-après n’ont donné aucun résultat appréciable :
- Dates 5o° 100°
- Ecartement des
- aiguilles en mm.
- 27 décembre. . . 1 mm. Désagrégation
- 9 janvier .. 1 »
- 18 janvier . . ... I »
- 6 février. . . ... 2 »
- 2° Chaux en crottes
- Pour éteindre les crottes de chaux, on a au préalable déterminé la proportion de chaux soluble non combinée en traitant 1 gr. de cette chaux par 100 cc. d’eau sucrée à 10 0/0.
- La proportion trouvée 0/0, exécutée sur plusieurs prises d’essai a été de :
- 4,6
- 4,5
- 4,6
- 4-4
- donnant une moyenne de 4,4 0/0. On voit déjà par ces chiffres que les produits essayés ne peuvent être des chaux hydrauliques; les chaux devant par leur composition chimique même, contenir une quantité notable de chaux non combinée soluble dans l’eau sucrée.
- Néanmoins, la chaux a été arrosée avec le double de la quantité d’eau exigée par la proportion de chaux soluble (4,5 0/0) et mise dans des pots en grès. Le tout a été placé quelques jours après dans une étuve chauffée à 100°.
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- SUR LA CONSTITUTION INTIME DES CALCAIRES
- L’extinction a eu lieu le 27 décembre ; le récipient a été placé dans l’étuve à I000 le 17 janvier et les essais d’expansion ont eu lieu aux dates ci-après :
- Température de l’eau dans laquelle les Date des essais
- ont été immergés
- 100°
- 8 o
- Désagrégation »
- Désagrégation
- »
- »
- 18 janvier.
- 6 février .
- 2 mars . .
- Une quantité notable de morceaux n’étant pas éteints, on les a trempés quelques secondes dans l’eau sans amener aucun changement sensible.
- Un échantillon de chaux éteinte et un échantillon prélevé sur un des morceaux non éteints analysés, ont donné les résultats ci-après :
- Argile totale.........................
- Chaux soluble dans l’eau sucrée.
- Perte au feu..........................
- Partie non éteinte (morceaux)
- 41,09
- 1,30
- D29
- Partie éteinte (poudre)
- 19,10
- 26,50
- 17,49
- Il est certain que si on avait pris la peine d’effectuer l’étude chimique des bancs de la carrière, on n’aurait pas cuit des calcaires produisant de pareils produits.
- Tous ces exemples montrent combien les propriétés des chaux sont différentes suivant le mode de traitement plus ou moins judicieux. Tel calcaire qui, peu cuit, donne des résultats pitoyables, donnera au contraire, de très bons résultats si la cuisson et le silotage sont conduits suivant les règles de la technologie chaufournière.
- Nous allons également passer en revue quelques essais pratiqués sur des grap-piers ou des ciments de grappiers.
- Voici deux ciments dont les résistances données aux différents essais mécaniques de tractionet compression sont très faibles. L’analyse va nous montrer immédiatement que ces produits sont trop siliceux. Leur composition est lasuivante :
- 1 2
- Sablette Ciment
- Silice insoluble i,92 2,95
- Silice combinée 34,28 33,3o
- Alumine 5,95 5,85
- Sesquioxyde de fer 4,00 3,35
- Chaux 44,9° 45,95
- Magnésie 1,22 1,40
- Acide sulfurique (SO3) 0,72 0,69
- Perte au feu 6,50 5,95
- Pertes et non dosés 0,5l 0,56
- Total. . . 100,00 100,00
- Chaux solubledans l’eau sucrée . . 2,10 0/0 3,70 0/0
- 1
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- SUR LA CONSTITUTION INTIME DES CALCAIRES
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- La faible proportion de chaux soluble dans l’eau sucrée, montre que ces grappiers ont été bien décortiqués, qu’ils ne contiennent pas de chaux mélangée, mais la proportion de silice est beaucoup trop élevée pour donner des ciments, surtout avec autant d’alumine et d’oxyde de fer.
- Voici encore un exemple beaucoup plus typique que le précédent et qui montre combien les connaissances positives sur cette question des chaux et ciments ont encore peu pénétré chez bon nombre d’industriels; c’est du reste pour eux que nous avons rédigé cette note qui n’a d’autre but que de les aider à voir clair dans leur fabrication.
- Ce produit dénommé sablette a la composition ci-après :
- Matières insolubles dans l’acide chlorhydrique et les alcalis. 69,50 (1)
- Silice combinée........................................ 10,00
- Alumine.................................................... 10,90
- Sesxquioxyde de fer.................................... 3,45
- Chaux.................................................. 0,50
- Magnésie............................................... 0,49
- Acide sulfurique............................................ Traces
- Perte au feu........................................... 5,00
- Non dosé et pertes.............................................0.16
- Total..................... ]00,00
- Quoique ce produit ne puisse rien donner, nous avons fait quelques essais pour pouvoir donner des résultats confirmant notre opinion.
- Essai d'expansion.
- Cet essai a été fait sur des cylindres de pâte de ciment pur gâché dans les appareils à aiguilles de Le Chatelier.
- Aussitôt après gâchage les cylindres ont été immergés dans l’eau douce à 15°; après 24 heures cette eau a été chauffée de manière à amener progressivement sa température à 100°.
- Les cylindres étaient désagrégés complètement avant l’ébullition.
- Essai de résistance sur mortier plastique.
- On a confectionné des briquettes normales comprenant ciment 1 partie, sable de Leucate 3 parties, eau 11,3 0/0 du poids du mélange.
- Aussitôt après leur fabrication ces briquettes ont été placées dans une atmosphère saturée d’humidité et 24 heures après elles ont été immergées dans un bac
- (1) Nous disons soixante neuf cinquante !
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- SUR LA CONSTITUTION INTIME DES CALCAIRES
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- d’eau douce à 150°. Après 24 heures d’immersion ces briquettes étaient déjà en voie de désagrégation avancée ; au bout de 8 jours elles étaient en bouillie ; les essais de résistance à la traction et à la compression n’ont donc pu avoir lieu.
- Comme nous l’avons écrit plus haut, un semblable produit ne pouvait rien donuer ; la composition chimique montre une teneur beaucoup trop extraordinaire en matières insolubles, inertes et en composés scoriacés, pour former un produit hydraulique.
- D’autres matières provenant du même industriel ont donné les résultats ci-après :
- Grillots de four
- Composition chimique.
- Matières insolubles dans l’acide chlorhydrique et les alcalis. 25,30
- Silice combinée............................................ 47,80
- Alumine..................................................... 0,80
- Sesquioxyde de fer.......................................... 1,00
- Chaux.......................................................21,50
- Magnésie.................................................... 0,25
- Acide sulfurique...........................................Traces
- Perte au feu................................................ 3,25
- Pertes et non dosés......................................... 0,10
- Total...................................100,00
- Essai de résistance
- Il a été confectionné des briquettes en mortier plastique 1/3 pour des essais de résistance à la traction et à la compression mais ces briquettes n’ont pas fait prise même après une semaine.
- Ciment de grappiers
- Composition chimique.
- Silice insoluble dans l’acide chlorhydrique et les alcalis. 33,80
- Silice combinée..................................... 13,20
- Alumine.............................*....................... 2,61
- Sesquioxyde de fer .. ..................................... 1,89
- Chaux..................................................... 41,20
- Magnésie................................................... 0,24
- Acide sulfurique ..... *............................ 0,22
- Perte au feu ... .......................................... 6,80
- Pertes et non dosés............................... 0,04
- Total .......... 100,00
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- SÜR LA CONSTITUTION INTIME DES CALCAIRES
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- Essai d’expansion
- Trois cylindres confectionnés dans l’appareil Le Chatelier ont été immergés dans l’eau à la température ordinaire pour y être soumis à l’action de cette eau portée graduellement à la température de 1000.
- Ces cylindres étaient tous désagrégés avant que l’eau n’ait atteint le point d’ébullition.
- Essai de résistance à la traction
- Résistance par centimètre carré de briquettes en mortier plastique 1/3, immer-gées une semaine dans l’eau douce à 150 :
- Moyenne de 6 essais .... o kg. 5
- Comme on le voit, tous ces produits ont donné des résultats déplorables, auxquels on devait s’attendre, par le simple examen de la composition chimique. Il est fâcheux que nous ne connaissions pas la composition chimique des cal-caires formant le front de carrière de cette usine; il est probable que nous aurions trouvé des bancs ayant une teneur en argile extrêmement élevée.
- Prenons comme autre exemple ce ciment de grappiers d’une autre provenance. Les essais effectués sur ce produit ont donné les résultats ci-après :
- Composition chimique.
- Matières insolubles (sable).................. 2,04
- Silice combinée............................. 37,65
- Alumine...................................... 2,58
- Sesquioxyde de fer........................... 1,52
- Chaux....................................... 5o,io
- Magnésie................................., 1,60
- Acide sulfurique............................. 0,39
- Perte au feu................................. 4,17
- Total.....................100,05
- Finesse de mouture.
- Résidu sur 100 grammes au tamis de Résidu total Fine poussière
- 324 mailles 900 mailles 4.900 mailles
- 0,2 1,1 18,5 19,8 80,2
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- 32 SUR LA CONSTITUTION INTIME DES CALCAIRES
- Densité apparente.
- Le ciment brut a été pesé dans une mesure de i litre où il a été introduit sans tassement au moyen d’un entonnoir.
- On a trouvé comme poids du litre i k. 052, moyenne de 3 pesées.
- Proportion d'eau de gâchage.
- Pour donner aux pâtes la consistance normale il a été nécessaire d’y ajouter une proportion d’eau douce ou d’eau de mer artificielle de 29 o/oen poids.
- Il en résulte pour le mortier plastique 1/3 une proportion d’eau de 10,8 0/0 en poids.
- Essai de prise.
- Cette détermination a été faite sur la pâte pure gâchée à consistance normale avec les proportions d’eau douce et d’eau de mer artificielle indiquées plus haut.
- Les boîtes de prise ont été placées immédiatement après leur remplissage, savoir: deux dans la même eau que celle qui a servi au gâchage, les deux autres dans une atmosphère saturée d’humidité. On a obtenu les résultats suivants: a
- Début après. . . . Fin après Gâchage eau douce Gâchage eau de mer artificielle
- Essai effectué dans Essai effectué dans
- L’eau L’air L’eau L’air
- 10 heures 84 heures 10 heures 36 heures 7 h. 20 72 heures 7 h. 20 34 heures
- Essai d'expansion.
- Cet essai a été fait sur des cylindres de pâte pure gâchés dans les appareils à aiguilles de Le Chatelier. Deux séries d’essais ont été faites :
- i° Aussitôt après leur fabrication trois cylindres ont été placés dans de l’eau
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- SUR LA CONSTITUTION INTIME DES CALCAIRES
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- douce à plus i5°, après 24 heures cette eau a été portée progressivement à 1000 et l’ébullition a été maintenue pendant 5 heures.
- Après refroidissement les cylindres présentaient des traces de fente et de désagrégation, l’augmentation d'écartement des aiguilles était de 2 mm. 6.
- 20 Aussitôt après leur fabrication trois autres cylindres ont été placés dans une atmosphère saturée d’humidité. Après un séjour de 24 heures, ces cylindres ont été plongés dans de l’eau douce à plus 15°, laquelle a été portée progressivement à la température de 100°, l’ébullition a été maintenue pendant 5 heures.
- Après refroidissement les cylindres présentaient des traces de fentes et de désagrégation, l’augmentation d’écartement des aiguilles était de 2 mm. 3.
- Essai de déformation,
- Cet essai a été fait sur des galettes en pâte pure d’environ 10 mm. d’épaisseur et loo mm. de diamètre gâchées sur des plaques de verre.
- Les galettes gâchées à l’eau douce ont été immergées après 24 heures de séjour dans l’air saturé d’humidité.
- Les galettes gâchées à l’eau de mer artificielle ont été immergées après 48 heures dans l’air saturé d’humidité.
- Après 4 semaines on n’a constaté aucune trace de fentes ou désagrégation.
- Essai de résistance.
- Les essais de résistance à la traction et à la compression ont été faits sur les briquettes normales présentant dans leur plus petite partie une section de 5cmq.
- Après gâchage et un séjour de 24 heures dans l’air humide les briquettes ont été immergées dans des bacs contenant de l’eau douce à plus 150 d’où elles ont été immergées pour être essayées aux époques de rupture.
- Pour l’essai à la traction on a employé l’appareil de Michaeliset pour l’essai à la compression la machine Amsler. Dans l’essai de compression également on a opéré sur les demi-briquettes séparées par l’essai de traction ; chaque demi-briquette était rompue isolément, mais les résultats donnés par les deux demi-briquettes jumelles étaient totalisés En divisant ce total par la section d’une briquette on a la résistance par centimètre carré.
- Les résultats obtenus sont les suivants :
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- SUR LA CONSTITUTION INTIME DES CALCAIRES
- Nature des mortiers Durée d’immersion Résistance en kilogrammes par centimètre carré
- Traction Compression
- Pâte pure . . Mortier plas-tique 1/3. . 1 semaine . 4 semaines. 12 semaines. 6 mois. . . 1 semaine . 4 semaines. 12 semaines. 6 mois. . . 1. 1. 1. 1. 1. 1 5, 6. 4. 5. 7. 5 14.13.11.13.12.14 21.18.18.21.21.20 0,7. 0,6. 0,7. 0,7 0,6. 0,7 4. 3. 3. 4. 4. 3 5. 7. 5. 6. 4. 8 13.12.12.14.12.11 Moyenne 1 5,3 12,8 19,8 0,7 5,8 12,3 26. 27. 28. 26. 27. 26 54. 64. 61. 64. 51. 54 118.115.128.134.121.109 211.201.224.228.224.224 19. 22, 20. 19. 19, 22 51. 51. 58. 51. 48. 51 102, 90.105. 99,102. 96 157.147.163.150.137.153 Moyenne 27 58 121 219 20 52 99 151
- Les résistances données par ce ciment sont très faibles, l’explication est très simple : Si l’on se reporte à la composition des bancs exploités par cette usine, voir page 8 on voit que certains contiennent jusqu’à 28 0/0 d'argile, contenant beaucoup trop d'argile pour donner des grappiers de bonne qualité. On obtient avec ces produits, si la cuisson est conduite comme elle doit l’être avec un bon calcaire, c’est-à-dire portée à une température suffisamment élevée, de véritables scories qui n’ont de grappiers que le nom, comme le montrent bien les résistances obtenues qui sont beaucoup trop faibles.
- Ce résultat défectueux provient, comme partout, de ce que l’industriel n’a pas étudié la composition chimique du calcaire employé. Les wagonnets déversant pêle mêle dans les fours des calcaires contenant de i5 à 28 0/0 d’argile, il s’ensuit que le produit obtenu donne lieu à de sérieux mécomptes, car les premiers sont propres à fabriquer de la bonne chaux, alors que les seconds devraient être rejetés aux déblais.
- Prenons encore un exemple pris dans la même usine. Les grappiers non moulus ont donné :
- Composition chimique.
- Silice......................................................... 43,51
- Alumine et sesquioxyde de fer............................ 4,26
- Chaux.......................................................... 45,27
- Magnésie..................................................: . 2,55
- Acide sulfurique................................................ 0,40
- Acide carbonique................................................ 2,81
- Eau et matières volatiles autres que l’acide carbonique. . 1,63
- Non dosé et pertes.............................................. 0,07
- Total................................... 100,00
- Chaux soluble dans l’eau sucrée............................. 2,5
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- SUR LA CONSTITUTION INTIME DES CALCAIRES 35
- On a broyé dans un Alsing 10 kgs de ce produit à 10 o/o de refus au tamis de 4.900 mailles.
- Ces produits devant être silotés un temps très long-, on a placé la poudre obtenue dans un bocal, et le tout dans une étuve à une température d’environ 100°.
- De temps à autre, on a prélevé des échantillons sur lesquels on a fait l’essai d’expansion à ioo° tel qu’il a été décrit précédemment. Ces essais exécutés après une semaine, 3 semaines et 5 semaines ont donné chaque fois une désagréga-tion complète des éprouvettes.
- Pensant que ces g-rappiers n’avaient pas été suffisamment hydratés pendant la fabrication à l’usine, on a prélevé 5oo grammes de la poudre, qui été g-âchée avec la proportion d’eau normale et on l'a laissée durcir à l’air; la g-alette obtenue a été ensuite broyée et tamisée au tamis de 324 mailles et le tout a été ajouté aux g-rappiers moulus.
- Deux essais exécutés après 5 et 9 jours n’ont pas montré d’amélioration appréciable.
- La même opération a été recommencée en g-âchant non plus 500 grammes mais un kilog. On a procédé comme il est décrit plus haut. Après 10 jours de silotage, il n’y avait aucune amélioration.
- Par conséquent on peut conclure de ces essais que le ciment obtenu avec le grappier broyé de manière à ce qu’il ne donne qu’un refus de 10 0/0 seulement au tamis de 4.900 mailles c’est-à-dire à une mouture très fine, siloté deux mois à ioo° après avoir reçu une addition d’eau notable sous forme de ciment broyé, s'étant désagrégé dans l’eau à 100°, ce produit n’a aucune chance de donner un ciment.
- Voulant vérifier sur un autre lot si àla longue les grains de grappiers étaient susceptibles de s’éteindre, on a pesé un kilog de grappiers, puis on les a placés dans un bocal et le tout dans une étuve chauffée à 100°.
- Après environ deux mois de silotage (53 jours exactement), le produit a été placé avec quelques galets dans un petit Alsing qu’on a fait tourner pendant quelques instants, pour décortiquer les grains, et enlever les matières ayant pu s’éteindre, puis le tout a été tamisé au tamis de 324 mailles ; le poids de poudre ayant traversé les mailles du tamis a été de 0,52 0/o. Ce procédé n’a donné aucune amélioration.
- Il n’y a donc rien à tirer de ces produits, comme l’indiquait la composition chimique.
- Autre exemple de grappiers dont les résistances ne sont pas très élevées :
- Avant de commencer les essaison a éliminé par tamisage au tamis de 324 mailles, la chaux encore adhérente aux grappiers, puis les grappiers ont ensuite été broyés pour être amenés à la finesse de 20 o/o de résidu au tamis de 4.900 mailles.
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- SUR LA CONSTITUTION INTIME DES CALCAIRES
- Composition chimique.
- Silice insoluble.......................................... 4,77
- Silice combinée.......................................... 19,43
- Alumine...................................................,6,75
- Sesquioxyde de fer........................................ 2,40
- Chaux.................................................... 52,50
- Magnésie.................................................. 0,68
- Acide sulfurique.......................................... 0,61
- Perte au feu............................................. 12,45
- Pertes et non dosés................................ 0,41
- Total...................... i00500
- Finesse de mouture.
- Résidu sur 100 grammes au tamis de Résidu total Fine poussière
- 324 mailles 900 mailles 4.900 mailles
- 0,0 1,5 18,5 20,0 80,0
- Densité apparente.
- Le ciment brut a été pesé dans une mesure de i litre où il a été introduit sans tassement au moyen d’un entonnoir.
- On a trouvé comme poids du litre : o k. 725.
- Proportion d’eau de gâchage.
- Pour donner aux pâtes la consistance normale il a été nécessaire d’y ajouter une proportion d’eau douce ou d eau de mer artificielle de 34 0/o en poids. Il en résulte pour le mortier plastique 1/3 une proportion d’eau de 11,6 0/0 en poids.
- Essai de prise.
- Cette détermination a été faite sur la pâte pure gâchée à consistance normale avec les proportions d’eau douce et d’eau de mer artificielle indiquées plus haut.
- Les boîtes de prise ont été placées immédiatement après leur remplissage,
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- SUR LA CONSTITUTION INTIME DES CALCAIRES
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- savoir : deux dans la même eau que celle qui a servi au gâchage, les deux autres dans une atmosphère saturée d’humidité.
- On a obtenu les résultats suivants :
- Début après . . . . Fin après Gâchage eau douce Gâchage eau de mer artificielle
- Essai effectués dans Essai effectué dans
- L’eau L’air L’eau L’air
- 4 h. 10 22 heures 4 h. 10 20 heures 5 heures. 28 heures" 5 heures 24 heures
- Essai d'expansion.
- Cet essai a été fait sur des cylindres de pâte pure gâchés dans les moules à aiguilles Le Chatelier.
- Aussitôt après leur fabrication les cylindres ont été placés dans l’eau douce à plus 150, après 24 heures, cette eau a été portée progressivement à 100° et cette température a été maintenue pendant 6 heures. Après refroidissement les cylindres ne présentaient aucune trace de fente ou désagrégation et l’augmentation d’écartement des aiguilles était de 1 mm.
- Essai de déformation (Galettes).
- Cet essai a été fait sur des galettes de pâte pure d’environ 10 mm. d’épaisseur et 100 mm. de diamètre gâchées sur des plaques de verre.
- Après 24 heures de séjour dans un air saturé d’humidité une galette a été placée dans l’eau douce, une autre dans l’eau de mer artificielle, et une troisième conservée dans l’air humide.
- Après 28 jours ces galettes étaient intactes.
- Essai de résistance.
- Les essais de résistance à la traction et à la compression ont été faits sur des briquettes normales présentant dans leur plus petite partie une section de 5 cmq.
- Aussitôt après leur fabrication les briquettes ont été placées dans une atmo-
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- SUR LA CONSTITUTION INTIME DES CALCAIRES
- sphère saturée d’humidité. Après un séjour de 24 heures, elles ont été immergées dans des bacs contenant de l’eau douce à plus i5°, d’où elles ont été retirées pour être essayées aux époques de rupture.
- Pour l’essai à la traction on a employé l’appareil de Michaelis et pour l’essai à la compression la machine Amsler-Laffon. Dans l’essai de compression également on a opéré sur les demi-briquettes séparées par l’essai de traction ; chaque demi-briquette était rompue isolément, mais les résultats donnés par les deux demi-briquettes jumelles étaient totalisés. En divisant ce total par la section d’une briquette on a la résistance par cmq.
- Les résultats obtenus ont été les suivants :
- Nature des mortiers Durée d’immersion Résistance en kilogrammes par centimètre carré
- Traction Compression
- Pâte pure . . Mortier plastique 1/3. . 1 semaine . 4 semaines. 12 semaines. 6 mois . . . 1 semaine . 4 semaines. 12 semaines. 6 mois. . . 7. 7. 7. 7. 6. 5 14.10.12.13.14.14 29 25.25.22.26.26 17.27.22.26.19.28 5, 5, 5, 5. 5. 5 9.11. 9, 9.10.11 23.23.19.19.18.19 23.18.25.21.20.24 Moyenne 6,5 12,8 25,5 23,2 5 9,8 20,1 21,8 63. 61. 59, 67. 64. 69 144.134.144.134.144.137 272.281.275.269.273.288 364.390.415.415.409.415 77. 74. 74. 74. 83. 77 109.112.121.128.134.125 246.208 198.214.233.224 269.264.294.296.291.270 Moyenne 62 139 276 401 76 121 220 280
- Il est intéressant de connaître les résistances données par la chaux dont, les grappiers sont retirés.
- Cette chaux a donné les résultats ci-dessous :
- Composition chimique
- Silice insoluble . . .
- Silice combinée . . . .
- Alumine.................
- Sesquioxyde de fer. . .
- Chaux...................
- Magnésie................
- Acide sulfurique. . . .
- Perte au feu............ Pertes et non dosé.
- Total
- 2,20 15,15
- 5,i5
- 1,77
- 59,40 0,29 0,58
- 15,10 0,36
- 100,00
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- SUR LA CONSTITUTION INTIME DES CALCAIRES
- Finesse de mouture.
- Résidu sur 100 grammes au tamis de Résidu total Fine poussière
- 324 mailles 900 mailles 2.025 mailles
- 8,4 4,5 4,6 17,5 82,5
- Densité apparente.
- La chaux brute et la fine poussière obtenue par tamisage au tamis de 2.025 mailles ont été pesées dans une mesure de i litre où elles ont été introduites sans tassement au moyen d’un entonnoir.
- On a trouvé comme poids du litre :
- Fine poussière
- Chaux brute .
- 6 C 0 10 o o
- moyenne de 3 pesées
- Proportion d'eau de gâchage.
- Pour donner aux pâtes la consistance normale il a été nécessaire d’y ajouter une proportion d’eau douce ou d’eau de mer artificielle de 58 o/o en poids. Il en résulte pour le mortier plastique 1/3 une proportion d’eau de 15,6 o/o en poids.
- Essai de prise.
- Cette détermination a été faite sur la pâte pure gâchée à consistance normale avec les proportions d’eau douce ou d’eau de mer artificielle indiquées plus haut.
- Les boîtes de prise ont été placées immédiatement après leur remplissage, savoir : deux dans la môme eau que celle qui a servi au gâchage, les deux autres dans une atmosphère saturée d’humidité.
- On a obtenu les résultats suivants :
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- Début après. . . . Fin après Gâchage eau douce Gâchage eau de mer artificielle
- Essai effectué dans Essai effectué dans
- L’eau L'air L’eau L’air
- I h. 25 24 heures 1 h. 30 24 heures 10 heures 35 heures 4 h. 40 28 heures
- Essai d’expansion.
- Cet essai a été fait sur des cylindres en pâte pure fâchés dans les appareils à aiguilles Le Chatelier.
- Deux séries d’essais ont été faits :
- i° Aussitôt après leur fabrication trois cylindres ont été placés dans de l’eau douce à plus 15°, après 24 heures cette eau a été portée progressivement à 5o° et cette température a été maintenue pendant 6 heures.
- Après refroidissement les cylindres ne présentaient aucune trace de fissures ou désagrégation et l’augmentation d’écartement des aiguilles était de 2 m/m.
- 20 Aussitôt après leur fabrication trois autres cylindres ont été placés dans une atmosphère saturée d’humidité ; après 48 heures de séjour ces cylindres ont été plongés dans l’eau douce à plus 15° laquelle a été portée progressivement à 5o°, cette température a été maintenue pendant 10 heures.
- Après refroidissement les cylindres ne présentaient aucune trace de fissures ou désagrégation et l’augmentation d’écartement des aiguilles était nulle.
- Essai de déformation (Galettes).
- Cet essai a été fait sur des galettes en pâte pure d’environ 10 mm. d’épaisseur et 100 mm. de diamètre gâchées sur des plaques de verre.
- Les galettes gâchées à l’eau douce ont été immergées après 24 heures de séjour dans l’air saturé d’humidité.
- Les galettes gâchées à l’eau de mer artificielle ont été immergées après 48 heures de séjour dans l’air saturé d’humidité.
- Après 4 semaines on n’a constaté aucune trace de fente ou de désagrégation.
- Essais de résistance.
- Les essais de résistance à la traction et à la compression ont été faits sur des briquettes normales présentant dans leur plus petite partie une section de 5 cmq.
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- SUR LA CONSTITUTION INTIME DES CALCAIRES
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- Après gâchage et un séjour de 24 heures dans l’air humide, les briquettes ont été immergées dans des bacs contenant de l’eau douce à plus 15°, d’où elles ont été retirées pour être essayées aux époques de rupture.
- Pour l’essai à la traction on a employé l'appareil de Michaelis et pour l’essai à la compression la machine Amsler. Dans l’essai de compression également on a opéré sur les demi-briquettes séparées par l’essai de traction ; chaque demi-briquette était rompue isolément, mais les résultats donnés par les deux demi-briquettes jumelles étaient totalisés. En divisant ce total par la section d’une briquette on a la résistance par cmq.
- Les résultats obtenus sont les suivants :
- Nature des mortiers Durée d’immersion Résistance en kilogrammes par centimètre carré
- Traction Compression
- Pàte pure. . Mortier plast. 1/3, . ' 1 semaine. ) 4 semaines 12 semaines . 6 mois. . . ' 1 semaine . ) 4 semaines 12 semaines , 6 mois . . 2, 1. 1. 2. 2, 1 5, 5. 5. 4. 5, 4 8. 8. 9. 7. 7. 9 12.10.13.14.10.12 2. 2 2. 2. 2. 3 5, 6. 5. 6. 5. 5 13. 9.12.13.10.10 19.16.18.15.16.19 Moyenne 1,5 4,7 8,0 11,8 2,2 5,5 11,2 17,2 13. 13. 13. 13. 13. 13 34, 33, 33, 33, 34, 33 67. 64. 67. 67. 64. 64 99.115. 89. 96. 96. 96 32. 32. 33, 31. 33. 35 61. 70. 61. 74, 64. 58 118.105.109. 99.115.105 134.153.147.147.150.150 Moyenne 13 33 66 99 33 65 108 147
- On voit par ces essais, que quoique cette chaux soit moyennement siliceuse, on a pu néanmoins frabriquer avec des grappiers un produit convenable, donnant des résistances immédiatement appréciables. Ces résistances pourraient probablement être améliorées par une cuisson plus intense du calcaire, mais au moins, à l’encontre des échantillons précédemment étudiés, elles ne sont pas négatives.
- III
- Quoique pour la fabrication du portland artificiel, l’homogénéité des calcaires employés soit moins importante, puisque l’on peut toujours corriger la poudre crue ou la pâte par une addition de calcaire ou d’argile, il est intéressant de montrer par quelques exemples que les produits les plus divers peuvent servir à cette fabrication.
- Prenons par exemple une fabrication avec 4 calcaires différents.
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- SUR LA CONSTITUTION INTIME DES CALCAIRES
- Composition chimique des matières premières après dessiccation à l’étuve à 105°.
- 12 3 4
- Silice Alumine Sesquioxyde de fer. Chaux Magnésie Anhydride sulfurique . Soufre de pyrites. Perte au feu .... Pertes et non dosés . 53,86 25,09 8,19 4,49 13,21 7,97 2,90 1,32 4 70 4,09 1,28 0,64 12,06 35,59 48,37 51,05 0,90 1,05 0,50 0,75 Traces » » » . 1,37 » » » . 13,48 26,02 38,73 41,72 0,42 0,19 o,o3 o,o3
- Total. . . . 100,00 100,00 100,00 100,00
- Préparation de la pâte à ciment (i).
- Les matières premières étant trop résistantes pour pouvoir être délayées à l’état de lait calco-argileux, comme cela se pratique dans le Boulonnais, où l’on emploie le procédé dit par voie humide, on a opéré par le procédé dit de la voie sèche qui est la méthode suivie dans les nombreuses usines ayant à leur disposition des calcaires trop résistants pour pouvoir être réduits en bouillie par un simple délayage.
- Nous nous sommes attaché, pour cette fabrication, à réaliser les conditions exigées par les cahiers des charges des grandes administrations dans lesquels on lit, cahier des charges type n° i du Ministère des Travaux Publics :
- « Le ciment portland sera produit par la mouture d’un mélange intime de carbonate de chaux, silice, alumine et fer, cuitjusqu’à ramollissement ».
- Et cahier des charges A du service du Génie militaire :
- « Les ciments artificiels seront produits par la mouture de roches scorifiées obtenues par la cuisson jusqu’à ramollissement d’un mélange intime de matières calcaires et de matières argileuses, rigoureusement dosé, chimiquement et physiquement homogène dans toutes ses parties ».
- Les matières premières ont tout d’abord été séchées complètement dans une étuve à 105°, puis concassées avec un petit concasseur à mâchoires Blacke. Après concassage, la poudre obtenue a été préparée dans un broyeur à boulets, c’est-à-dire réduite à l’état de farine très grossière, puis le broyage a été terminé dans un broyeur Alsing tenant lieu de finisseur. Pour obtenir la finesse désirée,
- (x) La préparation de la pâte, la cuisson et le broyage ayant été conduits d’une façon identique pour les essais de frabrication des ciments dont il est parlé dans les pages suivantes (essais nos 2, 3, 4, 5), nous n’avons pas cru devoir répéter chaque fois cette façon de procéder.
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- SUR LA CONSTITUTION INTIME DES CALCAIRES
- 43
- la poudre a été blutée de façon à ne donner aucun résidu sur le tamis de goo mailles par cm2.
- Toutes ces opérations constituent le cycle suivi industriellement depuis le séchage du calcaire jusqu’au blutage, la seule différence résidant dans la capacité des appareils employés.
- Des analyses ci-dessus correspondant à chaque poudre, et d’indications données sur la plus ou moins grande facilité d’extraction des calcaires et leur abondance dans la carrière, on a déduit les proportions contenues dans le tableau ci-après, pour obtenir un portland artificiel correspondant au module hydraulique 2, c’est-à-dire à une composition telle que le rapport XPsme = 2.
- Numéro d’ordre des calcaires 1 2 3 4 51 gr. Correspondant à la composition théorique ci-après du ciment fabriqué
- Poids employés de chacun descalcaires 12 kg 24 kg 24 kg
- Silice totale . . Sesquioxyde de fer + Alumine Chaux Magnésie . . . Do 5,816 1,934 1,302 0,097 nnant les prop 5,420 2,604 7,687 0,227 ortions suivan 1,770 0,902 10,448 0,108 tes 2,065 0,902 23,483 0,345 23,14 9,74 65,92 1,19
- Pour obtenir le mélange convenable on a pesé successivement les poids de chaque poudre indiqués dans le tableau figuré plus haut. Ces matières ont été mélangées intimement dans un broyeur Alsing.
- La poudre obtenue a ensuite été placés dans un malaxeur et additionnée d’une quantité d’eau suffisante pour obtenir une pâte molle. Cette pâte a été malaxée pendant quelques minutes puis transformée en petites boules de la grosseur d’une noix qui ont été portées dans une étuve jusque dessiccation suffisante pour permettre leur enfournement.
- Cuisson.
- La cuisson des boules de pâte a eu lieu dans un four vertical à ciment de capacité réduite. Pour chauffer la maçonnerie du four on a d’abord fait une opération à blanc sans pâte à ciment, et ce n’est que lorsque les maçonneries ont été suffisamment chauffées qu’on a procédé au chargement définitif du four. Pour cette opération on a procédé par charges successives de pâte à ciment et de combustible constitué par un mélangede charbon demi-gras et de coke.
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- SUR LA CONSTITUTION INTIME DES CALCAIRES
- Lorsque la température intérieure a été jugée suffisante on a laissé la cuisson se poursuivre pendant quelques heures, jusqu’à ce que les échantillons prélevés dans l’intérieur du four à l’aide d’une pince, à travers les regards ménagés à cet effet, indiquent une parfaite cuisson. Puis on a défourné brusquement le tout en enlevant les grilles du four, pour éviter la formation de poussières, réalisant en petit ce qui se passe dans un four rotatif, dans lequel les matières encore en ignition complète tombent brusquement dans le tube refroidisseur.
- Après défournement on a procédé au triage des roches, en mettant de côté une partie des roches bien cuites, constituant ce qu’en terme de métier on appelle le ciment administratif', tel qu’on le fournit aux grandes administrations. Ce produit a été inscrit sous le n° 5.
- Pour permettre de juger de la valeur du produit tout venant, constituant un ciment de qualité moindre, le restant a été employé entièrement sans aucun triage préalable, et inscrit sous le n° 5 bis.
- Broyage
- Chaque lot a été placé dans un grand récipient, humecté avec une très légère proportion d’eau et le tout a été laissé en état pendant quelques jours, puis broyé et tamisé, en suivant la marche, et avec les mêmes appareils que ceux indiqués à propos du broyage du calcaire.
- Essais exécutés sur le ciment de roches choisies n° 5
- La cuisson d’une petite quantité de ciment, tel qu’on peut le faire dans ùn Laboratoire même en opérant, comme on l’a fait, sur près de deux cents kilogrammes de pâte exigeant, pour être menée à bien, une proportion relativement considérable de combustible, par suite de la faible proportion de pâte par rapport au volume intérieur du four et à sa masse, il s’ensuit que les roches sont enrobées plus ou moins complètement d’une petite couche de cendres vitrifiées qui viennent souiller le produit et modifier quelques-unes de ses propriétés.
- Ces cendres modifient d’abord la composition chimique du ciment, altèrent la couleur en fonçant et noircissant le produit dont la couleur est toujours plus foncée que dans une cuisson industrielle, et de plus modifient l’allure de la prise.
- Pour éviter l’influence des cendres sur la composition chimique on a prélevé dans le cœur de plusieurs boules sortant du four, quelques fragments qui ont été broyés et mélangés, constituant ainsi un échantillon moyen, ayant la véritable composition chimique du ciment provenant d’une cuisson industrielle, c’est-à-dire, agissant sur plusieurs tonnes de ciment.
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- SUR LA CONSTITUTION INTIME DES CALCAIRES
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- En ce qui concerne la teinte du produit, il a été évidemment impossible de la modifier, les cendres étant intimement mélangées à la matière.
- Pour la prise du produit qui était comme pour tout ciment frais, même fabriqué industriellement, un peu rapide, on l’a quelque peu atténuée, en incorporant à la matière, une légère proportion de plâtre (i o/o) comme cela a lieu en pratique dans toutes ou presque toutes les usines, surtout, lorsque comme dans le cas présent, le ciment doit être essayé aussitôt après cuisson.
- Cette addition de gypse n’a eu lieu que pour le seul essai de prise.
- Composition chimique.
- Silice insoluble....................... 1.26
- Silice combinée....................... 22,07
- Alumine................................ 6,92
- Sesquioxyde de fer..................... 3,09
- Chaux................................. 64,61
- Magnésie............................... i,i5
- Anhydride sulfurique................... 1,03
- Perte au feu.............................. »
- Total.................... 100,13
- Nota. — Le ciment contient une petite quantité d’oxyde ferreux qui a été dosé à l'état ferrique.
- On remarquera que cette composition correspond exactement à la composition théorique indiquée à propos du dosage de la pâte à ciment.
- Finesse de mouture.
- Résidu sur 100 grammes au tamis de Résidu total Fine poussière
- 324 mailles 900 mailles 4.900 mailles
- 0,0 0,3 19.4 19,7 80,3
- Densité apparente.
- Le ciment a été pesé dans une mesure d’un litre où il a été introduit sans tassement à l’aide d’unen tonnoir. On a trouvé comme poids du litre : 1 kgr. 104 (moyenne de 3 pesées).
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- SUR LA CONSTITUTION INTIME DES CALCAIRES
- Proportion d’eau de gâchage.
- Pour donner à la pâte de ciment pur la consistance normale il a été nécessaire d’y ajouter la proportion d’eau douce et d’eau de mer artificielle de 24 0/0 en poids.
- Il en résulte pour le mortier plastique 1/3 une proportion d’eau de 10 0/0 en poids.
- Détermination de la prise.
- Cette détermination a été faite sur la pâte pure gâchée à consistance normale avec les proportions d’eau douce ou d’eau de mer artificielle indiquées plus haut.
- Les boîtes de prise ont été placées immédiatement après leur remplissage, savoir : deux dans la même eau que celle qui a servi au gâchage, les deux autres dans l’air saturé d’humidité.
- On a obtenu les résultats suivants :
- Début après. . . . Fin après Gâchage eau douce Gâchage eau de mer artificielle
- Essai effectué dans Essai effectué dans
- L’eau L’air L’eau L’air
- 40 minutes 4 heures 38 minutes 3 h. 43 1 h. 5 6 heures 55 minutes . 4 h. 16
- Essai d’expansion.
- Cet essai a été fait sur des cylindres en pâte pure gâchés dans les appareils à aiguilles Le Chatelier. Deux séries d’essais ont été faites :
- i° Aussitôt après leur fabrication trois cylindres ont été placés dans de l’eau douce à plus i5° ; après 24 heures cette eau a été portée progressivement à 100° et cette température a été maintenue pendant 6 heures.
- Après refroidissement les cylindres ne présentaient aucune trace de fissure ou désagrégation et l’augmentation d’écartement des aiguilles était de 2 mm.5.
- 2° Aussitôt après leur fabrication trois cylindres ont été placés dans une atmosphère saturée d’humidité. Après 24 heures de séjour dans ce milieu, ces cylindres ont été plongés dans de l’eau douce à plus 15°, laquelle a été portée progressivement à 100°.
- Cette température a été maintenue pendant 5 heures. Après refroidissement
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- SUR LA CONSTITUTION INTIME DES CALCAIRES
- les cylindres ne présentaient aucune trace de fissure ou désagrégation et l’aug-mentation d’écartement des aiguilles était de 2 mm.
- Nota. — Il est à remarquer que ces essais ont été exécutés sur le ciment une semaine seulement après fabrication. Un essai préliminaire exécuté le lendemain de la cuisson, sur un produit encore chaud, avait donné les mêmes résultats. Ce fait mérite de fixer l'attention.
- Il est bien rare que dans les essais que nous exécutons, le ciment essayé immédiatement après cuisson donne lieu à expansion. Cette qualité doit provenir de la finesse et de l'homogénéité du mélange cru.
- Essai de déformation (galettes).
- Cet essai a été fait sur des galettes d’environ 10 mm. d’épaisseur et 100 mm. de diamètre gâchées sur des plaques de verre.
- Après 24 heures de séjour dans l’air saturé d’humidité, une galette a été placée dans l’eau douce et une autre dans l’eau de mer artificielle.
- Après 4 semaines aucune de ces galettes ne montrait la moindre trace d’altération.
- Essais de résistance.
- Les essais de résistance à la traction et à la compression ont été faits sur les briquettes normales présentant dans leur plus petite partie une section de 5 cmq.
- Après gâchage, et un séjour de 24 heures dans l’air humide, les briquettes ont été immergées dans des bacs contenant de l’eau douce et de l’eau de mer artificielle à plus 15° d’où elles ont été retirées pour être essayées aux époques de rupture. L’eau d’immersion a été changée deux fois par semaine.
- Pour l’essai à la traction on a employé l’appareil de Michaelis et pour l’essai à la compression la machine Amsler Laffon. Dans l’essai de compression on a opéré sur les demi-briquettes séparées par l’essai de traction; chaque demi briquette était rompue isolément, mais les résultats donnés par les deux demi-briquettes jumelles étaient totalisés. En divisant ce total par la section d’une briquette on a la résistance par cmq.
- Les essais ont eu lieu en pâte pure, c’est-à-dire en ciment pur et en mortier plastique au dosage de 1,3 en poids, au sable de Leucate, comme il est prescrit par le règlement des Méthodes d’Essais.
- Les résultats obtenus sont les suivants :
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- SUR LA CONSTITUTION INTIME’DES CALCAIRES
- Nature des Mortiers Durée d’immersion Résistance en kilogr. par centimètre carré
- Tra Briquettes immerg ction ées dans l’eau douce Moyenne
- 1 semaine. . . . 28. 29. 26. 25. 29. 24 26,8
- Pâte pure 4 semaines . . . 38. 30. 38. 41. 43. 38 28,0
- 12 semaines . . . 45. 40. 34 42. 42. 35 39,5
- 1 semaine. . . . 11. 9. 9. 10. 8. 9 9,3
- Mortier plastique 1/3 . 4 semaines . . . 13. 18. 14. 17. 15. 18 15,8
- 12 semaines . . . 24 21 19. 24. 27. 22 22,8
- Briquettes immergées dans l’eau de mer artificielle
- 1 semaine. . . . 35. 31. 36. 30. 38. 30 33,3
- Pâte pure . 4 semaines . . . 50. 49. 50. 42. 40. 40 45,2
- 12 semaines . . . 45. 48. 51. 30. 52. 35 47,8
- 1 semaine. . . . 13. 11. 9. 12. 11. 9 10,8
- Mortier plastique 1/3 . 4 semaines . . . 17. 16. 16. 16. 17. 18 16,7
- 12 semaines . . . 23. 23. 25. 20. 23. 23 22,8
- Compression Briquettes immergées dans l’eau douce
- 1 semaine. . . . 307. 390. 332. 320. 345. 320 336
- Pâte pure 4 semaines . . . 479. 511. 505. 511. 518. 543 511
- 12 semaines . . . 716. 690. 735. 703. 704. 708 708
- 1 semaine. . . . 121. 99. 125. 144. 121. 115 121
- Mortier plastique 1/3 . 3 4 semaines . . . 179. 185. 217. 205. 192. 198 196
- (12 semaines . . . 214. 300. 256. 236. 272. 272 258
- Briquettes immergées dans l’eau de mer artificielle
- ( 1 semaine. . . . 256. 294. 297. 294. 288. 281 285
- Pàte pure 3 4 semaines . . . 383. 428. 415. 428. 415. 383 409
- *12 semaines . . . 409. 473. 428. 519. 454. 422 451
- t 1 semaine. . . . 144. 137. 134. 131. 128. 105 130
- Mortier plastique 1/3 . 3 4 semaines . . . 199. 215. 195. 206. 201. 192 201
- (12 semaines . . . 240, 246. 246. 243. 244. 255 245
- * 0O
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- SUR LA CONSTITUTION INTIME DES CALCAIRES
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- Ciment tout venant no 5 bis.
- Composition chimique.
- Contrairement à ce qui a été fait pour la détermination de la composition chimique du ciment de roches choisies n° 5, l’analyse a été faite sur le produit broyé tel quel.
- Silice totale........................... 23,30
- Alumine.................................. 4,49
- Sesquioxyde de........................... 3,85
- Chaux................................... 63,75
- Magnésie................................. 1.55
- Anhydride sulfurique..................... 1,80
- Perte au feu............................. 1,25
- Pertes et non dosé....................... 0,01
- Total................100,00
- Finesse de mouture.
- Résidu sur 100 grammes au tamis de Résidu total Fine poussière
- 324 mailles 900 mailles 4.900 mailles
- 0,1 0,4 19,1 19.6 80,4
- Densité apparente.
- Le ciment a été pesé dans une mesure de 1 litre où il a été introduit sans tassement au moyen d’un entonnoir.
- On a trouvé comme poids du litre : o k. 948 (moyenne de 3 pesées).
- Proportion d’eau de gâchage.
- Pour donner aux pâtes de ciment la consistance normale, il a été nécessaire d’y ajouter une proportion d’eau douce ou d'eau de mer artificielle de 25 0/0 en poids.
- Il en résulte pour le mortier plastique i/3 une proportion d’eau de 10,1 0/0 en poids.
- Détermination de la prise.
- Cette détermination a été faite sur la pâte pure gâchée à consistance normale avec les proportions d’eau douce ou d’eau de mer artificielle indiquées plus haut.
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- SUR LA CONSTITUTION INTIME DES CALCAIRES
- Les boîtes de prise ont été placées immédiatement après leur remplissage, savoir : deux dans la même eau que celle qui a servi au gâchage, les deux autres dans l’air saturé d’humidité.
- Comme pour le ciment n° 2343, il a été ajouté pour cet essai i o/o de plâtre.
- On a obtenu les résultats suivants :
- Début après. . . . Fin après Gâchage eau douce Gâchage eau de mer artificielle 1
- Essai effectué dans Essai effectué dans
- L’eau L’air L’eau L’air
- 1 heure 5 h. 30 45 minutes 4 h. 15 1 h. 30 6 h. 15 1 h. 10 5 heures
- Essai d'expansion.
- Cet essai a été fait sur des cylindres en pâte pure gâchés dans les appareils à aiguilles Le Chatelier. Deux séries d’essais ont été faites :
- 10 Aussitôt après leur fabrication trois cylindres ont été placés dans de l’eau douce à plus 15°, après 24 heures cette eau a été portée progressivement à 100° et cette température a été maintenue pendant 6 heures.
- Après refroidissement les cylindres ne présentaient aucune trace de fissure ou désagrégation et l’augmentation d’écartement des aiguilles était de 1 mm. 3.
- 20 Aussitôt après leur fabrication trois cylindres ont été placés dans une atmosphère saturée d’humidité. Après 24 heures de séjour dans ce milieu, ces cylindres ont été plongés dans de l’eau douce à plus 15° laquelle a été portée progressivement à 1000. Cette température a été maintenue pendant 5 heures.
- Après refroidissement les cylindres ne présentaient aucune trace de fissure ou désagrégration et l’augmentation d’écartement des aiguilles était de 1 mm. 3.
- Nota. — Ce ciment tout venant contenant des incuits et des surcuit et autres produits était expansif, les essais ont eu lieu sur le produit après un silotage de quelques jours à 100°.
- Essai de déformation (Galettes).
- Cet essai a été fait sur des galettes d’environ 10 mm. d’épaisseur et 100 mm. de diamètre gâchées sur des plaques de verre.
- Après 24 heures de séjour dans l’air saturé d’humidité, une galette a été pla cée dans l’eau douce et une autre dans l'eau de mer artificielle.
- Après 4 semaines aucune de ces galettes ne montrait la moindre trace d’altération.
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- SUR LA CONSTITUTION INTIME DES CALCAIRES
- 51
- Essai de résistance.
- Les essais de résistance à la traction et à la compression ont été faits sur des briquettes normales présentant dans leur plus petite partie une section de 5 cmq.
- Après gâchage et un séjour de 24 heures dans l’air humide, les briquettes ont été immergées dans des bacs contenant de l’eau douce et de l’eau de mer artificielle à plus 150 d’où elles ont été retirées pour être essayées aux époques de rupture. L’eau d’immersion a été changée deux fois par semaine.
- Pour l’essai à la traction on a employé l’appareil de Michaelis et pour l’essai à la compression la machine Amsler Laffon. Dans l’essai de compression on a opéré sur les demi-briquettes séparées par l’essai de traction ; chaque demi-briquette était rompue isolément, mais les résultats donnés par les deux demi-briquettes jumelles étaient totalisés. En divisant ce total par la section d’une briquette, on a la résistance par cmq.
- Les essais ont eu lieu en pâte pure, c’est-à-dire en ciment pur et en mortier plastique au dosage de 1,3 en poids, au sable de Leucate, comme il est prescrit par le règlement des Méthodes d’Essais.
- Les résultats obtenus sont les suivants :
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- Nature des mortiers Durée d’immersion Résistance en kilogr. par centimètre carré
- Traction
- Briquettes immergées dans l’eau douce
- Pâte pure Mortier plastique 1/3 . 1 semaine. . . . 4 semaines . . . 21. 23. 23. 20. 24. 35. 30. 32. 37. 41. 42. 34. 37. 34. 36. 7. 10. 9. 8. 11. 17. 14. 16. 17. 15. 22. 20. 22. 22. 23. 25 35 42 8 16 25 Moyenne 22,7 35 37,5 8,6 15,8 22,1
- 12 1 4 12 semaines . . . semaine. . . . semaines . . . semaines . . .
- Briquettes immergées dans l’eau de mer artificielle
- 1 semaine. . . . 31. 35. 31. 35. 39. 39 35
- Pâte pure 4 semaines . . . 35. 39. 45. 41. 38. 49 44,5
- 12 semaines . . . 21. 30. 9. 12. 12. % 13 16,2(1)
- 1 semaine. . . . 11. 9. 10. 9. 9. 40 9,7
- Mortier plastique 1/3 . 4 semaines . . . 18. 15. 16. 14. 19. 18 16,7
- 12 semaines . . . 19. 23. 20. 30. 18. 28 24,3
- Compression
- Briquettes immergées dans l’eau douce
- 1 semaine. . . . 246. 237. 256. 256. 275. 281 258
- Pâte pure 4 semaines . . . 499. 467. 415. 383. 441. 422 438
- 12 semaines . . . 733. 780. 665. 652. 646. 677 692
- 1 semaine. . . . 96. 109. 93. 96. 96. 105 99
- Mortier plastique 1/3 . 4 semaines . . . 208. 205. 182. 128. 201. 201 187
- 12 semaines . . . 313. 345. 339 358. 313. 332 333
- Briquettes immergées dans l’eau de mer artificielle
- 1 semaine. . . . 230. 281. 310. 278. 281. 262 274
- Pâte pure. 4 semaines . . . 390. 415. 409. 390. 371. 428 400
- 12 semaines . . . 479. 473. 518. 460. 550. 498 496
- 1 semaine. . . . 118. 123. 141. 125. 147. 102 126
- Mortier plastique 1/3 . 4 semaines . . . 201. 208. 195, 169. 192. 201 194
- 12 semaines . . . 243. 243. 230. 160. 185. 185 208
- (1) Il n’y a pas lieu de s’inquiéter de cette chute de résistance qui se produit toujours avec les briquettes en ciment peu conservées dans l’eau de mer. Il y a lieu de remarquer que cette chute de résistance ne se produit qu’à la traction, et seulement sur le ciment pur.
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- SUR LA CONSTITUTION INTIME DES CALCAIRES
- CE 0
- Essai de fabrication n° 2.
- Composition chimique des matières premières après dessiccation à l’étuve à 105°.
- Calcaire Argile
- Sable 3,87 1,99
- Silice soluble 3,87 52,99
- Alumine °,77 23,13
- Sesquioxyde de fer .... 0,47 7,45
- Chaux 51,57 1,30
- Magnésie 0,13 0,23
- Anhydride sulfurique . Traces ))
- Perte au feu 39,56 13,16
- Total. 100,24 100,25
- Préparation de la pâte à ciment.
- Des analyses ci-dessus correspondant à chaque poudre, on a déduit les proportions contenues dans le tableau ci-après, pour obtenir un portland artificiel correspondant au module hydraulique 2, c’est-à-dire à une composition telle
- chaux
- que le rapport —. = 1 argile 2. Calcaire Argile Correspondant à la composi-
- • — — tion théorique ci-dessous du
- Poids employé de chacune des poudres 80 kgs 20 kgs ciment fabriqué.
- Donnant les proportions suivantes :
- Sable 3,096 0,398 5,3o
- Silice combinée 3,096 10,598 20,76
- Alumine 0,616 4,626 7’95
- Sesquioxyde de fer . 0,376 1,490 2,83
- Chaux 41,256 0,260 62,94
- Magnésie . . . . 0,104 0,046 0,23
- donnant après mélange, cuisson et broyage suivant les indications données dans la description n° i, un ciment ayant donné les résultats ci-après :
- Composition chimique.
- Silice insoluble 1,94
- Silice combinée 23,36
- Alumine 7,28
- Sesquioxyde de fer 3,17
- Chaux 63,61
- Magnésie 0,25
- Anhydride sulfurique 0,1 I
- Perte au feu o,i4
- Pertes et non dosé 0,14
- Total . . 100,00
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- 54
- SUR LA CONSTITUTION INTIME DES CALCAIRES
- Il y a lieu de remarquer qu’une certaine proportion de silice dosée comme non combinable s’est néanmoins combinée sous la haute température développée pendant la cuisson, et aussi sous l’influence de la durée de cette cuisson ce qui a légèrement abaissé le module hydraulique à 1,81 au lieu de 2.
- Finesse de mouture
- Résidu sur 100 grammes au tamis de Résidu total 10,7 Fine poussière 89,3
- 324 mailles 0,0 900 mailles 0,7 4.900 mailles 10,0
- Densité apparente.
- Le ciment a été pesé dans une mesure de 1 litre où il a été introduit sans tassement au moyen d’un entonnoir. On a trouvé comme poids du litre : 1k. 081 (moyenne de 3 pesées).
- Proportion d'eau de gâchage.
- Pour donner à la pâte de ciment pur la consistance normale il a été nécessaire d’y ajouter la proportion d’eau de mer artificielle de 27 0/0 en poids.
- Il en résulte pour le mortier plastique 1/3 une proportion d’eau de 10,5 0/0 en poids.
- Détermination de la prise.
- Cette détermination a été faite sur la pâte pure gâchée à consistance normale avec la proportion d’eau de mer artificielle indiquée plus haut.
- Les boîtes de prise ont été placées immédiatement après leur remplissage, savoir : une dans un bac rempli d’eau de mer artificielle à plus 15°, une autre dans une atmosphère saturée d’humidité.
- On a obtenu les résultats suivants :
- Nature du milieu Début après Fin après
- Sous l’eau . . . . 1 heure 10 6 heures
- A l’air saturé . 55 minutes 4 heures 15
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- SUR LA CONSTITUTION INTIME DES CALCAIRES
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- Essai d’expansion.
- Cet essai a été fait sur des cylindres en pâte pure gâchés dans les appareils à aiguilles Le Chatelier. Deux séries d’essais ont été faites :
- i° Aussitôt après leur fabrication trois cylindres ont été placés dans de l’eau douce à plus i5°, après 24 heures cette eau a été portée progressivement à 100° et cette température a été maintenue pendant 6 heures.
- Après refroidissement les cylindres ne présentaient aucune trace de fissure ou désagrégation et l’augmentation d’écartement des aiguilles était de 1 mm.
- 20 Aussitôt après leur fabrication troiscylindres ont été placés dans une atmosphère saturée d’humidité. Après 24 heures de séjour dans ce milieu, ces cylindres ont été plongés dans l’eau douce à plus 15°, laquelle a été portée progressivement à I000.
- Cette température a été maintenue pendant 5 heures.
- Après refroidissement les cylindres ne présentaient aucune trace de fissure ou désagrégation et l’augmentation d’écartement des aiguilles était de 1 mm.
- Essai de déformation (Galettes).
- Cet essai a été fait sur des galettes d’environ 10 mm, d’épaisseur et 100 mm. de diamètre fâchées sur des plaques de verre.
- Après 24 heures de séjour dans l’air saturé d’humidité, une galette a été placée dans l’eau de mer artificielle.
- Après I semaine aucune de ces galettes ne montrait la moindre trace d’altération.
- Essai de résistance.
- Cet essai a été effectué suivant les descriptions indiquées dans les essais précédents.
- On a obtenu les résultats suivants :
- Nature des mortiers Durée d’immersion Résistance en kilogrammes par centimètre carré
- Traction Compression
- Pâte pure 1 semaine. 4 semaines 35.34.42.36.38.40 32.30.29.32.41.32 Moyenne 37,5 32,7 228.262.253.240.230.243 269.294.275.275.281.284 Moyenne 243 276
- Mortier plastique 1/3 1 semaine. 12.12.14.15.18.13 14 134.134.150.140.137.134 138
- 4 semaines 20.17.15.21.24.16 18,8 185.169.179.192.169.185 180
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- SUR LA CONSTITUTION INTIME DES CALCAIRES
- Essai de fabrication n° 3.
- Composition chimique des matières premières.
- Silice.......................................
- Alumine......................................
- Sesquioxyde de fer...........................
- Chaux........................................
- Magnésie.....................................
- Acide sulfurique.............................
- Perte au feu.................................
- Pertes et non dosés..........................
- Total............
- Calcaire Marne
- 0,45 22,90
- o,3o 7,70
- o,4° 2,75
- 55,00 34,00
- 0,24 0,80
- 0,06 0,37
- 43,55 31,40
- 0,0 0,08
- 100,00 100,00
- Nota. — Analyse faite sur les matières desséchées à l’étuve à 105°.
- Broyage des matières.
- Dosage. Mélange et malaxage.
- Les matières premières, calcaire et marne, ont été desséchées puis broyées finement et tamisées au tamis de 4.900 mailles au centimètre carré.
- De l’analyse ci-dessus on a déduit pour la composition du ciment portland à l’aide de la formule de Newberry les proportions suivantes :
- Calcaire.............................. o kg. 420
- Marne................................. o » 58o
- Total .... 1 kg. 000
- donnant après mélange, cuisson et broyage suivant les indications données dans la description n° 1, un ciment ayant donné les résultats ci-après :
- Finesse de mouture
- Résidu sur 100 grammes au tamis de Résidu total Fine poussière
- 324 mailles 900 mailles 4.900 mailles
- 0,0 0,5 19,3 19,8 80,2
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-
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- SUR LA CONSTITUTION INTIME DES CALCAIRES 57
- Densité.
- Le ciment a été pesé dans une mesure d’un litre où il a été introduit sans tassement à l’aide d’un entonnoir.
- On a trouvé comme poids du litre i kg. 112.
- Composition chimique.
- Silice totale soluble 20,10
- Alumine 7,25
- Sesquioxyde de fer 3,90
- Chaux 63,55
- Magnésie. , : 1,07
- Acide sulfurique 0,56
- Perte au feu 3,5o
- Non dosé et pertes 0,07
- Total 100,00
- Proportion d’eau de gâchage.
- Pour donner à la pâte de ciment pur la consistance normale il a été nécessaire d’y ajouter la proportion d’eau douce de 25 0/0 en poids.
- Il en résulte pour les mortiers une proportion d’eau de :
- Mortier sec i/3............................................... 8,6
- Mortier plastique r/3............................... 10,1
- Essai de prise.
- Cette détermination a été faite sur la pâte pure gâchée à consistance normale avec les proportions d’eau douce indiquées plus haut, sans addition de gypse au produit.
- Les boîtes de prise ont été placées immédiatement après leur remplissage, savoir: deux dans l'eau douce, deux dans l’air libre.
- On a obtenu les résultats suivants :
- Boîte placée dans
- L’air libre . L’eau douce
- Commencement après 2 heures 35 3 heures
- Fin après i5 heures 18 heures
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- 58
- SUR LA CONSTITUTION INTIME DES CALCAIRES
- Essai d’expansion.
- Le ciment ayant été laissé en repos pendant quelques jours on a confectionné des cylindres dans l’appareil à aiguilles Le Chàtelier puis on a fait deux essais :
- A. — Trois cylindres ayant séjourné 24 heures dans l’air humide ont été plongés dans de l’eau douce à 15°, cette eau a été portée progressivement à l’ébullition qui a été maintenue 6 heures consécutives.
- Après refroidissement on n’a remarqué aucune trace de désagrégation ou fissure, et l’écartement moyen des aiguilles était de 1 mm. 3.
- B. — Aussitôt après fabrication trois cylindres ont été immergés dans de l'eau à 150; après 24 heures de séjour, cette eau a été portée progressivement à l’ébullition qui a été maintenue 6 heures. Après refroidissement on n’a remarqué aucune trace de désagrégation ou fissure et l’écartement moyen des aiguilles était de 3 mm.
- Essai de résistance.
- L’essai de résistance a été effectué suivant les indications données dans les essais précédents.
- Nature des mortiers Durée d’immersion Résistance en kilogrammes par centimètre carré
- Traction Compression
- Pâte pure. . . . Mortier sec 1/3 . Mortier plast. 1/3 1 semaine . 4 semaines. 12 semaines. 1 semaine . 4 semaines. 12 semaines. 1 semaine . ) 4 semaines. 12 semaines. 39.33.39.41.31.33 55.53.46 47.55.44 47.50.50.53.50.41 18.19.20.18.18.16 27.27.31.27.30.28 32.35.38.40.41.35 11,11. 9.10.14.14 19.19.18.20.22.21 28.27.28.25.26.24 Moyenne 36 50 48,5 18,1 28,3 35,8 11 19,8 26,3 422.390.403.422.413.398 697.703.703.741.716 722 869.818.850.837.882.882 262.269.224.230.269.243 355.339.352.319 281.300 352.422.511.473.441.467 169.150.150.173.160.157 262.249 249.272.224.262 371.352.339.339.332 Moyenne 409 714 856 250 324 444 160 253 344
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- SUR LA CONSTITUTION INTIME DES CALCAIRES
- &
- Essai de fabrication n° 4.
- Composition chimique des matières premières.
- Calcaire Marne
- Silice 0,35 47,30
- Alumine 0,25 15,85
- Sesquioxyde de fer. o,6o 5,50
- Chaux 54,80 12,65
- Magnésie 0,24 1,75
- Acide sulfurique (SO3). Traces 0,28
- Perte au feu 43,75 16,15
- Pertes et non dosés .... 0,01 0,52
- Total 100,00 100,00
- Nota. — L’analyse a été faite après dessiccation à l’étuve à 105°.
- Broyage des matières premières.
- Dosage. Mélange et malaxage
- Les matières, calcaire et marne, ont été desséchées puis broyées finement et tamisées au tamis de 4.900 mailles.
- De l’analyse ci-dessus, on a déduit pour la composition du ciment Portland les proportions suivantes:
- Calcaire............................... 2k.334
- Marne..................................ik.
- donnant, d’après la formule, un ciment dont le module hydraulique est très voisine de 2, et qui, après cuisson et broyage suivant les indications données dans la description n° i, a donné les résultats ci-après :
- Finesse de mouture
- Résidu sur 100 grammes au tamis de Résidu total Fine poussière
- 324 mailles 900 mailles 4.900 mailles
- 0,0 0,6 3,5 4,1 95,9
- Densité.
- Le ciment a été pesé dans une mesure d’un litre où il a été introduit sans tassement à l’aide d’un entonnoir.
- On a trouvé comme poids du litre ok.900.
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-
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- 60
- SUR LA CONSTITUTION INTIME DES CALCAIRES
- Composition chimique du ciment.
- Silice insoluble.... Alumine............. Sesquioxyde de fer.. Chaux............... Magnésie............ Acide sulfurique.... Perte au feu. .. ...................... Pertes et non dosés.
- 21,55
- 7,70
- 3,75
- 62,05
- 1,34 0,86
- 2,60 0,15
- Total.
- 100,00
- Proportion d’eau de gâchage.
- Pour donner à la pâte de ciment pur la consistance normale il a été nécessaire d’y ajouter la proportion d’eau douce de 32 0/0 en poids.
- Il en résulte pour les mortiers une proportion d’eau de :
- Mortier sec 1/3 . . . .
- Mortier plastique 1/3 .
- 9>3 o/o
- 10,8 o/o
- Essai de prise.
- La pâte de ciment pur gâchée avec les proportions d’eau indiquées plus haut faisait prise dans un temps inférieur aux cinq minutes de gâchage réglementaires.
- En l’additionnant de 2 0/0 de gypse pulvérisé on a obtenu les résultats présents :
- Essai d'expansion.
- L’eau douce
- Boîtes de prises placées dans
- Gâchage eau douce
- L’air libre
- 13 minutes
- 3 heures 38
- 2 heures 50
- 12 heures
- Commencement. Fin après. . . ,
- Cet essai a été effectué sur des cylindres en pâte dure, provenant de roches non plâtrées, préparées dans les moules à aiguilles de Le Chatelier.
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-
- SUR LA CONSTITUTION INTIME DES CALCAIRES
- 61
- Aussitôt après leur fabrication les cylindres ont été immergés dans l’eau douce à 150. Après un séjour de 24 heures cette eau a été portée progressivement à l’ébullition qui a été maintenue pendant 6 heures. L’écartement moyen des aiguilles a été de 1 mm.
- Les cylindres ne présentaient aucune trace de fentes ou de désagrégation.
- Essai de résistance.
- En plus des essais ordinaires sur mortiers immergés dans l’eau douce à 15° il a été fait des essais sur du ciment pur et du plastique 1/3 immergés pendant une semaine dans l’eau chaude à 900.
- On a obtenu les résultats suivants :
- Nature des mortiers Durée d’immersion Résistance en kilogrammes par centimètre carré
- Traction Compression
- Pâte pure. . . Mortier plastique 1/3. . . 1 semaine . 4 semaines )12 semaines ) 6 mois. . . 1 semaine . (eau à 90°) 2 jours . . 1 semaine . 1 4 semaines. 12 semaines 6 mois. . . 1 semaine . (eau à 90°) 27.27.27.27.27.26 32,37.35.34.37.34 35.29.36 32.41.39 35.30.35.38.32.35 36.36.34.36.38.33 10.10. 8.10.10. 8 19.18.22.19.16.24 24.24.26.26.26.29 29.33.34.33.26.32 31,31.29.31.28.37 27.26.27.28.29.28 Moyenne 27,5 34,8 35,2 34,2 35,5 9,3 19,7 25 8 31 31,1 27,5 281.288.207.294 288.281 362.562.498.464.441.460 779.735.767.716.735.716 831.824.856.677.844.844 786.741.550.946.511.990 99, 98.102. 89. 80. 93 189.208.205.195.192.195 364.361.339.319.339.326 540.520.511.556.511.530 537.562.588.569.543.556 409.383.428.422.396.415 Moyenne 290 498 741 809 754 93 197 341 528 559 409
- Essai de fabrication n» 5.
- Composition chimique des matières premières.
- Calcaire Marne
- Silice . 1,30 51,65
- Alumine 0,10 12.40
- Sesquioxyde de fer. 0,40 3,50
- Chaux 53,75 14,20
- Magnésie 0,60 0,65
- Acide sulfurique . . o,o5 0,09
- Perte au feu. 43,80 17,50
- Pertes et non dosés. 0,00 0,01
- Total 100,00 100,00
- Nota. — Analyse faite sur les matières desséchées à l’étuve à 105°.
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- 62
- SUR LA CONSTITUTION INTIME DES CALCAIRES
- Préparation de la pâte.
- Les matières premières, calcaire et marne, ont été desséchées puis broyées finement et tamisées au tamis de 4.900 mailles au centimètre carré.
- De l’analyse ci-dessus on a déduit pour la composition du ciment Portland, à l’aide de la formule de Newberry les proportions suivantes :
- Calcaire............................... 0,740 grammes
- Marne.......................................... 0,260 »
- Total............................. (,000 grammes
- donnant après mélange, cuisson et broyage suivant les indications données dans la description des essais précédents, un ciment a donné les résultats ci-après :
- Finesse de mouture
- Résidu sur 100 grammes au tamis de Résidu total Fine poussère
- 324 mailles 900 mailles 4,900 mailles
- 0,0 0,8 18,0 18,8 81,2
- Densité.
- Le ciment a été pesé dans une mesure d'un litre où il a été introduit sans tassement à l’aide d’un entonnoir.
- On a trouvé comme poids du litre I kgr. 161.
- Composition chimique du ciment.
- Silice soluble.................................. 21,30
- Alumine.......................................... 5,45
- Sesquioxyde de fer............................... 3,25
- Chaux........................................ 65,60
- Magnésie......................................... 1,22
- Acide sulfurique (SO3)........................... 0,33
- Perte au feu............................................... 2,80
- Non dosé et pertes......................................... 0,05
- Total.........................•. 100,00
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- SUR LA CONSTITUTION INTIME DES CALCAIRES
- 63
- Proportion d’eau de gâchage.
- Pour donner à la pâte de ciment pur la consistance normale il a été nécessaire d’y ajouter la proportion d’eau douce de 25 o/o en poids.
- Il en résulte pour les mortiers une proportion d’eau de :
- Mortier sec 1/3........................................ 8,6
- Mortier plastique 1/3.......................................... 10,1
- Essai de prise.
- Cette détermination a été faite sur la pâte pure gâchée à consistance normale avec les proportions d’eau douce indiquées plus haut, sans addition de gypse au produit.
- Les boîtes de prise ont été placées immédiatement après leur remplissage, savoir : deux dans l’eau douce, deux dans l’air libre.
- On a obtenu les résultats suivants :
- Commencement après Fin après Boîte de prise placée dans
- L’air libre L’eau douce
- 4 heures 30 10 heures 5 heures 30 15 heures
- Essai d'expansion.
- Après avoir été laissé en repos pendant quelques jours, on a confectionné des cylindres Le Chatelier. Après 24 heures d’immersion ces cylindres ont été placés dans l’eau à plus 15° qui aété portée progressivement à 100° et maintenue pendant 6 heures. Après refroidissement l’écartement des aiguilles a été de 1 mm. 3.
- Essai de résistance.
- Les essais de résistance ont été exécutés suivant les indications données dans la description des essais précédents.
- On a obtenu les résultats suivants :
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- SUR LA CONSTITUTION INTIME DES CALCAIRES
- 64
- Nature des mortiers Durée d’immersion Résistance en kilogrammes par centimètre carré
- Traction Compression
- Moyenne Moyenne
- 1 semaine. 28.32.36.30.30.24 30,0 297.310.300.291.291 288 296
- Pàte pure. . 4 semaines 47.44.43.43.49 45,2 479,550.550.556.550 537
- 12 semaines 50.51.45.48.52.50 49,3 792.773.735.786.767.722 762
- Mortier sec 1 semaine. 15.15.15.16.14.18 15,5 294 237.228.248.198.237 239
- 4 semaines 22.27.24.22.25.27 24,5 310.385.387.326.313 325
- U3. . . . 12 semaines 33.30.30.30.31.34 31,3 473.467.396.435.460.475 451
- 1 semaine. 12.15.11.12.10.9 11,5 118.118.115.113.131 .121 120
- Mortier plas- 4 semaines 14.13.18.17.18.16 16 221.208.224.256.233.214 226
- tique. . . 12 semaines 22.25.24.22.22 23 23 288 351.294.307.288.300 305
- 1 an. . . . 25.26.26.27.24 27 25,8 415.441.438.447.479.460 447
- IV
- me
- Nous venons de voir de quelle importance est pour un industriel la connaissance de la composition chimique du front d’abattage de la carrière exploitée.
- Un point également intéressant au point de vue industriel dans le cas de la fabrication du ciment portland, est celui de la résistance au broyage ; nous ne connaissons à ce sujet que quelques essais assez sommaires exécutés au Laboratoire de M. Cramer à Berlin ; mais un point du plus haut intérêt et sur lequel on ne porte généralement aucune attention, est celui de l’homogénéité intime du calcaire.
- Supposons deux calcaires, le premier parfaitement homogène contenant 18 o/o d’argile, et le second composé d’une part d’une série de couches d’un millimètre d’épaisseur de calcaire pur et d’autre part de couches de même épaisseur de calcaire contenant 36 o/o d’argile. Si nous déterminons la composition de ces calcaires parle procédé habituel, c’est-à-dire en en broyant finement une assez grande quantité, 5o ou 100 grammes, nous aurons comme résultats donnés par l’analyse, deux résultats identiques de 18 0/0 d’argile et pourtant le premier sera un excellent calcaire, tandis que le second sera inutilisable pour la fabrication de chaux hydraulique.
- Pour mettre en évidence ce défaut d’homogénéité nous avons prélevé avec une mèche de vilbrequin un certain nombre de prises d’échantillons sur des calcaires. Nous avons donc obtenu un grand nombre d’échantillons représentant toute l’épaisseur du calcaire essayé dans lesquels nous avons dosé la proportion d’argile.
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-
-
-
- SUR LA CONSTITUTION INTIME DES CALCAIRES
- O
- Argile 0/0.
- N° des essais n° 1723 1831 1827 1814 1804
- — — — — — I II III
- I 13,60 16,25 17,67 19,32 17,35 15,17 15,67
- 2 12,50 15,84 18,25 19,08 19,14 15,01 14,80
- 3 4 3 12,45 15,04 14,84 18,60 18,10 19,14 19,78 20,01 18,30 14,94 15,03 14,82 15,52
- 5 11,48 14,50 17,80 20,45 18,67 14,67 15.46
- 6 12,18 15,52 17,96 21,01 15,76 15,38 15,48
- 7 il, 3o 14,33 17,77 20,03 17,42 15,77 15,51
- 8 11,12 14,94 17,47 20,00 15,54 15,89 15,48
- 9 11,32 14,82 17,12 20,76 18,52 16,69 16,25
- 10 11,93 14,58 16,38 20,58 19,13 16,i3 16,07
- II 11,99 14,93 16,00 20,47 18,58 14,99 15,59
- 12 12,37 14,99 15,62 20,33 18,14 14,99 15,71
- 13 12,48 15,02 15,12 20,15 15,39 15,09 15,62
- 14 11,92 14,91 14,99 19.88 17,62 15,25 15,43
- 15 11,48 14,99 i5,3o 19,40 i8,95 15,11 15,29
- 16 11,18 15,24 15,41 18,91 20,37
- 17 11,11 15,18 15,85 19,10 17,06
- 18 15,15 15,93 18,87 18,85
- 19 15,09 21,90
- 20 i5,o8 21,23
- 21 (!) 14,35
- 22 14,96
- 23 14,86
- 24 14,61
- 25 14,64
- 26 14,47
- 27 14,34
- 28 14,25
- Max. 12,5o Max. 15,84 Max. 18,60 Max. 21,01 Max. 21,90
- Min. 11,11 Min. 14,25 Min. 14,99 Min. 18,87 Min. 15,3g
- Diff. 1,39 Diff. 1,59 Diff. 3,61 Diff. 2,14 Diff. 6,51
- L’échantillon n° 1804 ayant montré de grandes différences de composition suivant les couches traversées, nous avons refait le môme essai sur le même échantillon mais à deux endroits différents du premier. Nous avons obtenu des résultats plus concordants, ce- qui montre bien que les parties d'un même calcaire peuvent présenter des différences très grandes.
- On voit combien certains calcaires présentent de différence dans la composition de leur masse. On s’explique ainsi très aisément comment certains produits produisent une proportion relativement élevée de grappiers et parfois de grappiers inutilisables.
- Considérons le calcaire 1804, qui provient de l’exploitation d’une usine pro-
- (i) Comme nous avons opéré sur le calcaire dont la surface a été traitée par l’acide chlorhydrique pour en déterminer la structure intime le premier essai (13,60) est à rejeter, le calcaire ayant été dissous par l’acide.
- C G
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-
-
-
- 66
- SUR LA CONSTITUTION INTIME DES CALCAIRES
- duisant des produits de premier ordre. Il est bien certain qu’à la cuisson les particules contenant i5 o/o d'argile produisent des produits tout à fait différents de celles en contenant 21 0/0. Et il est possible, que certaines particules soient encore plus riches en argile, puisque, comme nous le disions plus haut, on est obligé d’opérer sur des prélèvements de matière assez considérables, ce qui homogénéise la prise d’essai.
- Ce qui montre bien ce que nous venons de dire, c’est qu’en grattant les parties en creux et en relief de l’échantillon (n° 1757) nous avons obtenu 67,23 0/0 d’argile pour les parties en creux, contre 82,62 0/0 pour les parties en relief.
- Depuis quelques années les nombreux essais métallographiques exécutés en France et à l’étranger, ont donné des données absolument nouvelles sur la constitution intime, et la structure microscopique des métaux, des alliages, et en particulier des aciers. De ces essais qui, au début pouvaient sembler n’être que des recherches absolument scientifiques n’ayant aucun but pratique, il en est résulté peu à peu des faits dont les praticiens eux-mêmes ont su tirer un parti appréciable.
- De là à voir s’il ne serait pas possible de déterminer la constitution intime des calcaires, et de tirer par l’aspect de leur structure des conclusions intéressantes au point de vue de la pratique des industries de la chaux et du ciment, il n’y avait qu’un pas à franchir (1).
- Pour exécuter ces recherches, nous avons pris des échantillons de calcaire dont une face aété dressée sur un plateau lapidaire; sur les arêtes de la face dressée nous avons élevé avec du mastic Golaz des petites bandes d’environ 20 millimètres de hauteur de manière à former une petite cuvette. Cette cuvette a été ensuite remplie d’une solution à 5 0/0 d’acide chlorhydrique qui a été renouvelée deux fois par jour jusqu’à ce que l’épaisseur du calcaire rongé fut assez sensible pour permettre de voir par l’aspect de la face, si le calcaire était ou n’était pas homogène.
- Nous avons opéré sur 65 échantillons provenant de différentes carrières, et nous avons photographié ceux ayant montré que leur constitution intime manquait d’homogénéité (Planches 1, II, III, IV). Pour comprendre les ombres portées il est utile de faire observer que nous avons utilisé un très fort éclairage placé à gauche.
- 1726. Calcaire à chaux d’une usine fabriquant des produits appréciés depuis de longues années. On voit combien ce calcaire est peu homogène ; il présente de nombreux canaux et des plages de composition différentes. Certaines parties, comme celle placée en haut, à gauche et à droite, montrent de larges zones de structure tout à fait différente de la masse, constitués par des squelettes de petits coquillages.
- (1) Nous tenons à déclarer que cette idée d’étudier un grand nombre de calcaires nous est venue à la suite d’une conversation que nous avons eue il y a deux ou trois ans avec M. Bied, le Directeur des Laboratoires des Usines Pavin de Lafarge, qui nous a montré quelques essais qu’il avait faits dans ce sens. C’est donc la méthode de M. Bied que nous avons appliquée. Nous ne saurions trop lui savoir gré de nous l’avoir indiquée.
- 66
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-
-
-
- LEDUC. — Constitution intime des calcaires.
- Planche I
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- Gh. Béranger, Éditeur.
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- Cri. Béranger, Éditeur.
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- 1727. Calcaire à ciment provenant de la même usine que le calcaire précédent. Le calcaire est tout différent du précédent mais ne présente guère plus d’homogénéité.
- 1734. Calcaire à chaux éminemment hydraulique. Provenant d’une carrière dont les deux autres bancs essayés ont montré une homogénéité parfaite. Ce calcaire ne présente que quelques points de composition différente, formant des espèces d’esquilles qui sont restées inattaquées. Ces esquilles ne représentent qu’une proportion infime par rapport à la masse de calcaire.
- 1747. Calcaire à ciment non utilisé par l’usine, formant le toit de la galerie. Ce calcaire fait partie d’une série de 6 échantillons prélevés dans les galeries ; seul le n° 1747 a montré des différences assez considérables dans l’homogénéité. Ce n’est plus comme dans le calcaire n° 1726 des veinules ou des canaux, mais des zones bien tranchées.
- 1752. Calcaire à chaux. Ce calcaire présente quelque analogie avec le calcaire no 1734. Comme dans ce dernier, l’acide chlorhydrique a laissé quelques pointes inattaquées dont on voit très nettement l’ombre portée sur la photographie. On aperçoit aussi quelques parties grossières (dans le bas à droite).
- 1754. Calcaire à ciment provenant de la même carrière que l'échantillon précédent. Quoique ces deux calcaires proviennent de la même carrière ils sont tout à fait dissemblables ; dans ce dernier, on aperçoit nettement de nombreux grains disséminés dans toute la masse, et deux gros grains en bas.
- Il se présente comme étant d’une structure beaucoup moins homogène que le calcaire précédent.
- 1757-1759-1761-1763-1764. Ces cinq calcaires proviennent de la même carrière et de cinq bancs différents prélevés parmi les dix bancs que cette usine exploite. Les calcaires des cinq autres bancs ont montré une composition homogène. Il en est autrement de ces 5 échantillons qui tous montrent un défaut d’homogénéité se manisfetant d’une manière différente pour chaque calcaire.
- Dans le n° 1757 on voit une partie de l’échantillon (en haut de la photographie) assez homogène tandis que le bas présente de nombreux canaux formant des lits. Le n° 1759 montre de grandes plages à grain fin et serré de texture homogène, avecà côté des nodosités volumineuses de composition plus argileuses que les plages.
- On comprend qu’un semblable calcaire donne des résultats parfois imprévus à la cuisson.
- L’échantillon de calcaire n° 1761 montre des grosses différences dans la composition. Les ombres portées indiquent nettement l’élévation des parties plus argileuses qui sont disséminées dans toute la masse, sans montrer comme dans le n° précédent et dans le suivant de larges plages.
- Le n° 1763 montre de larges plages occupant toute la partie gauche de l’échantillon et de nombreux grains plus argileux montrant une multitude d’élévations plus argileuses.
- Le calcaire n° 1764 est un peu plus homogène que les précédents, mais pré-
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- sente néanmoins des différences sensibles dans sa structure quoique les différences soient moins tranchées que dans les échantillons précédents provenant de la même carrière.
- 1802-1803. Ces deux calcaires proviennent de la même carrière. Le n° 1802 provient d’un banc légèrement bleuté, le numéro suivant d’un banc blanc; ils contiennent très sensiblement les mêmes proportions de résidu insoluble, 16,81 0/0 pour le premier et i5,65 dans le second. Tous deux servent à la fabrication d’une chaux de qualité toute supérieure.
- L’examen de ces deux photographies montre dans chaque cas un aspect tout différent de la masse. Le calcaire 1802 ne montre que quelques grosses aspérités laissant de larges plages de calcaire homogène, alors que le numéro suivant montre une multilude de canaux et de petites nodosités disséminés dans toute la masse.
- Il serait intéressant de connaître quel est le calcaire qui produit la plus grande proportion de grappiers.
- Les deux calcaires suivants 1804-1805 appartiennent à la même société mais proviennent d’une carrière située à une assez grande distance de la précédente, La proportion de matières insolubles est un peu moins élevée que dans les deux échantillons précédents, 14,83 pour le premier et 11,69 pour le second. Comme dans les échantillons précédents, ces calcaires sont respectivement bleu (1804) et blanc (i8o5).
- Le calcaire i8o5 montre une composition intime toute différente de celle du numéro précédent, on voit nettement une différence d’aspect considérable. Alors que le calcaire 1804 ne montre que quelques petites plages d'aspect homogène, le n° suivant ne montre que quelques points non homogènes dans toute la masse.
- C’est principalement dans ce cas particulièrement tranché qu’il serait intéressant de vérifier s’il y aune différence sensible dans la proportion degrappiers.
- 1806-1807-1808. Ces numéros représentent les trois calcaires employés par la même usine. Le calcaire 1806 est utilisé pour la fabrication de chaux hydraulique, Le n° 1806 présente un groupe de nodosités extrêmement curieux par le relief qu'il présente. Il est certain que ce petit fragment donnera après cuisson un produittout différent de la masse qui est d’une homogénéité parfaite.
- Le numéro suivant ne montre que quelques esquilles et de légères nodosités à droite et en bas, d’un très faible relief.
- Le calcaire numéro 1808 est d’aspect tout à fait différent. On ne voit plus comme dans les deux précédents ni comme dans tous ceux que nous avons examinés jusqu’à présents des canaux, ou des pointes, ou des nodosités, plus ou moins accusés. Dans ce cas particulier on voit que le calcaire se subdivise en zones parfaitement tranchées et avec en diagonale une suite de très légères rugosités.
- Analysées séparément ces différentes zones ont montré les proportions d’argile suivantes (en commençant par le haut) : 15,82-17,22-17,51-17,51-16,06-15,76-16,99-18,29.
- Calcaires à chaux 1813-1814. Ces deux calcaires font partie d’une série
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- Planche IV
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- de trois échantillons provenant de la même carrière mais dont le troisième n’a rien montré de particulier à cet essai sinon une homogénéité parfaite. Ces deux échantillons ne présentent pas de bien grandes différences, sauf que le n° 1814 montre quelques plateaux accusant des reliefs très nets. Tout le reste de la masse est constitué dans chacun des échantillons par une suite de grains plus argileux se présentant en relief sur la photographie.
- Calcaire 1816 (calcaireà chaux), 1821 (calcaire à chaux éminemment hydraulique). Ces deux calcaires faisaient partie d’une série de onze échantillons provenant de la même usine. Seuls ces deux échantillons ont montré des différences appréciables dans leur structure. Le n° 1816 ne montre que quelques esquilles, tandis que le suivant n° 1821 indique un large plateau (à gauche et en haut de la photographie) qui lui-même est de composition homogène. Ce plateau contient 20,42 d’argile alors que les parties qui l’entourent n’en ont donné que 19,23. On aperçoit quelques esquilles comme dans le numéro précédent et enfin, presque dans l’axe horizontal, une zone se montrant en creux très léger sur la photographie.
- 1827-1828. Ces deux calcaires, le premier à chaux moyennement hydraulique, le second à chaux hydraulique, font partie d’une série de 7 calcaires. Les autres n’ont rien montré de particulier.
- Le premier échantillon est nettement moins homogène que le second qui ne présente que quelques petites nodosités, alors que le premier présente de nombreuses petites caves provenant de calcaire moins argileux que la masse.
- 1863. Calcaire très argileux servant à la fabrication du portlandartificiel. Ce calcaire, comme les précédents, manque d’homogénéité, mais comme le broyage auquel il sera soumis a principalement pour but de rendre la poudre obtenue homogène, le défaut d'homogénéité n’est pas un inconvénient.
- On aperçoit nettement en haut et à gauche une suite de nodosités ainsi que, disséminées dans toute la masse, de nombreuses esquilles et des sillons se présentant en relief et divisant la masse en compartiments.
- On peut conclure de ces essais que les calcaires sont beaucoup moins homogènes qu’on ne le pense généralement, qu’ils présentent soit des zones soit une suite de petits grains, soit des agglomérations assez considérables, plus ou moins calcaires ou plus ou moins argileuses.
- Les calcaires ne sont donc pas des masses homogènes comme les industriels sont trop souvent portés à le croire, mais doivent plutôt être considérés, pour certains, comme des masses de calcaires différents. On conçoit que dans ce dernier cas, on soit en présence d’une matière qui, à la cuisson, donnera autant de produits différents que chaque morceau représente de calcaires différents, ce qui est d’une grande importance pour une bonne fabrication.
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- Résultats donnés par les calcaires essayés
- Numéros d’ordre Proportion d’argile 0/0 Constitution intime Numéros d’ordre Proportion d’argile 0/0 Constitution intime
- 1722 G(1). 8.68 homogène 1807 C . 17.65 presque homogène
- 1723 C. . 12.16 homogène 1808 C. . 18.01 non homogène
- 1726 C. . 18.19 non homogène 1809 C . . 17 92 homogène
- 1727 Ct. . 23.79 non homogène 1810 C . . 18.97 homogène
- 1728 C. . 21.53 homogène 1811 Ct. . 21.57 homogène
- 1729 C . . 13.06 homogène 1812 Ct. 26.50 homogène
- 1730 C. . 22.49 homogène 1813 Ct. 15.61 non homogène
- 1732 C . . 16.30 homogène 1814 Ct. . 19.33 non homogène
- 1733 CV . 20.53 homogène 1815 Ct. . 21.52 homogène
- 1734 C. . 24.38 presque homogène 1816 Ct. . 25.14 presque homogène
- 1746 C. . 20.63 homogène 1816 Ct. 25.26 presque homogène
- 1747 C. . 24 .51 non homogène 1817 C. . 11.74 homogène
- 1748 C. . 21.17 homogène 1818 C . , 16.48 homogène
- 1749 CV . 27.47 homogène 1819 C . 23.93 homogène
- 1750 CV . 24.76 homogène 1821 C. . 17.50 presque homogène
- 1751 CV . 27.90 homogène 1822 Ct. 21.53 homogêne
- 1752 C. . 19.68 presque homogène 1823 C. . 20.93 homogène
- 1753 C. . 19,97 homogène 1824 Ct. . 15.46 homogène
- 1754 Ct. . 29.67 non homogène 1825 Ct. . 25.50 homogène
- 1755 CV . 25 70 homogène 1826 Ct. . 30.41 homogène
- 1756 CV . 30.31 homogène 1827 C. . 15.76 non homogène
- 1757 CV . 23.95 non homogène 1828 C . . 17.10 presque homogène
- 1759 CV . 26.78 non homogène 1829 Ct. . 27.41 homogène
- 1760 CV . 23.74 homogène 1830 CV . 26.90 homogène
- 1761 CV . 28.52 non homogène 1831 C. . 14.80 homogène
- 1762 CV . 27.90 homogène 18322 Ct. . 21.43 homogène
- 1763 CV . 25.39 non homogène 18333 CV . 27.96 homogène
- 1764 CV . 22.67 non homogène 1857 C. . 25.35 homogène
- 1802 C . . 16.81 non homogène 1863 C. . 15.23 peu homogène
- 1803 C . . 15.65 non homogène 1933 Ct. . 37.15 homogène
- 1804 C. . 14.83 non homogène 1934 C. . 15.46 homogène
- 1805 C. . 11.69 presque homogène 1935 C . . 27.75 homogène
- 1806 C . . 15.95 presque homogène
- (1) C chaux hydraulique ; Ct ciment portland ; CV ciment genre Vassy.
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- Essais comparatifs de mortiers battus et de mortiers plastiques.
- Alors qu’en France depuis la mise en vigueur des nouveaux cahiers des char-ges des Ponts et Chaussées, les essais ont lieu sur des mortiers plastiques 1/3 qui ont remplacé les mêmes mortiers secs et battus à la main, on se sert toujours dans certains pays de mortiers secs battus à la machine, soit à la machine Bôhme, soit à la machine Klebe,
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- Il nous a paru intéressant de comparer les résultats obtenus avec des mortiers plastiques et des mortiers secs battus à la machine.
- Au congrès de Budapesth de 1901 nous avons présenté une note montrant qu’il n’y a pas .de différence sensible dans la précision des résultats obtenus avec les mortiers secs battus à la main et les mortiers plastiques.
- M. Féret directeur du Laboratoire des Ponts et Chaussés de Boulogne-sur-Mer a présenté bien avant nous de nombreux travaux sur le même sujet.
- Si les mortiers plastiques sont plus faciles à fabriquer et ne nécessitent aucun matériel, ce que ne nient nullement les partisans des mortiers battus à la machine, ces derniers présenteraient, dit-on, des résultats plus réguliers, ce qui serait évidemment un avantage au point de vue méthode d’essai.
- Nous ne tenons pas compte de l'argument qui consiste à dire que le mortier plastique ressemblant plus à un mortier de chantier que le mortier sec, on doit adopter le premier. Cet argument est pour nous sans valeur, car il ne faut pas confondre un procédé d'essai avec un procédé d’application, d’autant plus qu’un mortier même plastique de Laboratoire ne ressemble que de très loin à un mortier de chantier.
- Pour nous la question se résume à ceci : y a-t-il une plus grande sécurité au point de vue de la précision des résultats à employer des mortiers battus ou des mortiers plastiques ?
- Ayant montré, par notre note de 1903, dont nous parlons plus haut, que la précision était la même entre les résultats obtenus avec le mortier plastique et le mortier battu à la main il nous restait à exécuter des essais comparatifs avec les mêmes mortiers battus à la machine.
- Ayant depuis quelque temps une machine Bohme à notre disposition au Laboratoire d’essais du Conservatoire national des Arts et Métiers, nous avons complété les essais publiés en 1901, en effectuant des essais de mortiers battus à la machine Bohme.
- Nous avons donc comparé les trois méthodes ci-après :
- i° Mortier plastique 1 /3 ;
- 20 Mortier sec i/3 battu à la main ;
- 3° Mortier sec i/3 battu à la machine Bohme,
- Pour les essais 1 et 2, la détermination de la proportion d’eau à ajouter a eu lieu d’après les prescriptions ci-après de la Commission des Méthodes d’essais d’après lesquelles ont été rédigés les cahiers des charges des grandes Administrations françaises.
- Détermination de la proportion d’eau. — Pour confectionner la pâte normale de ciment on opèrera sur un kilogramme de ciment, qu’on étalera sur une table de marbre, en formant une couronne au centre de laquelle on versera, d’un seul coup, le volume d’eau nécesaire pour satisfaire aux conditions ci-après :
- Le mélange sera gâché fortement à la truelle pendant cinq minutes, comptées à partir du moment où l’eau aura été versée.
- Avec une partie de la pâte obtenue, on emplira immédiatement une boîte métallique à fond plat, de forme tronconique, ayant 0 m. 08 de diamètre à la
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- base inférieure, o m. og à la base supérieure et o m. o4 de profondeur ; on lissera la surface en faisant glisser la truelle sur le bord supérieur du moule et en évitant tout tassement et toute trépidation.
- Au centre de la masse ainsi formée, on fera descendre normalement à la surface de la pâte, avec précaution, et sans lui laisser acquérir de vitesse, une sonde cylindrique de o m. oio de diamètre et du poids de 300 grammes, en métal poli, propre et sèche, terminée par une section nette et d'équerre. L’appareil, dit sonde de consistance, devra être construit de matière à pouvoir indiquer exactement l’épaisseur de pâte restant entre le fond de la boîte et l’extrémité inférieure de la sonde. On ne fera jamais deux essais sur la pâte contenue dans une même boîte.
- On considérera comme normale la pâte dont la consistance sera telle que l’épaisseur de la couche restant entre le fond de la boîte et l’extrémité de la sonde au moment où celle-ci cessera de s’enfoncer sous l’action de son propre poids, sera de 3 millimètres.
- La proportion d’eau à ajouter au mortier plastique sera d’après la formule Féret de 55 centimètres cubes d’eau augmentés du sixième de celui nécessaire pour amener un kilogramme de ciment à l’état de pâte normale de ciment, valeur déterminée comme il a été dit plus haut. La proportion d’eau à ajouter au mortier sec ne sera que de 45 cc.
- Le sable employé a été le sable naturel de Leucate, formé en ce qui concerne le mortier sec de grains ayant passé au tamis à trous de i mm. 5 et retenu par le tamis à trous de 1 mm. Le sable ayant servi à la confection des mortiers plastiques avait une composition granulométrique différente : il était composé par poids égaux de grains de trois grosseurs séparés par les 4 tamis en tôle perforée de trous de 1/2, 1,1 1/2 et 2 millimètres de diamètre, c’est-à- dire de grains restant :
- 1° entre les tamis à trous de 1/2 et 1 mm.
- 20 -- I m. et 1,5 mm.
- 3° — 1,5 mm. et 2 mm.
- On a opéré chaque fois sur un kilogramme de matière (750 gr. de sable et 250 gr. de ciment) soigneusement mélangé dans une petite bassine en fer battu. On forme ensuite sur une table de marbre une couronne au centre de laquelle on verse d’un seul coup la quantité d’eau à employer et on gâche fortement le mélange à l’aide d’une truelle pendant 5 minutes comptées à partir du moment où l’eau a été versée.
- Les moules, placés sur une plaque de marbre, préalablement frottés avec un linge gras ainsi que la plaque, sont remplis de mortier simplement à l’aide du pouce pour le mortier plastique. Au contraire, le mortier sec est damé dans le moule avec une petite massette du poids d’environ 200 grammes d’abord à petits coup répétés sur le pourtour de la briquette puis au centre; on frappe ensuite plus énergiquement en suivant toujours le même chemin, et on continue le damage jusqu’à ce que la masse commence à prendre un peu d’élasticité et sue
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- l’eau à la surface. On enlève, comme pour le mortier plastique, le trop plein du moule avec une lame de couteau bien droite, et on lisse la surface en promenant le couteau appuyé sur les bords du moule.
- On procède au démoulage en faisant glisser les moules sur la plaque, en les desserrant et en les éloignant des briquettes sans les soulever, au bout de 24 heures comptées à partir du commencement du gâchage et avant s’il est nécessaire, au cas où la prise serait terminée.
- Dans tous les cas, pendant ce délai de 24 heures, les briquettes seront conservées sur leurs plaques, dans une atmosphère saturée d’humidité, à l’abri des courants d’air et des rayons directs du soleil, à une température comprise autant que possible entre 15° et 180.
- A l’expiration du délai de 24 heures fixé ci-dessus, on les immergera dans l’eau de mer.
- Toutefois, comme nous avons eu pour but d’étudier la préparation, nous n’avons confectionné que deux briquettes avec chaque gâchée comme dans le procédé utilisé en Allemagne, le reste de la gâchée étant jeté. On a donc confectionné trois gâchées pour chaque série de six briquettes.
- L’essai 3 a eu lieu d’après les prescriptions imposées en Allemagne en employant les machines à mélanger pour le mélange et le malaxage du mortier, et la machine Bohme pour la préparation des éprouvettes.
- Préparation des mortiers normaux 1/3 et des éprouvettes
- a) Mélange des mortiers
- Le mélange des mortiers d’i p. ciment + 3 p. de sable doit être fait comme il suit avec le mélangeur normal allemand : 5oo gr. de ciment et 1.500 gr. de sable seront mélangés à sec avec une légère cuiller dans une terrine pendant i minute. Le mélange sec sera mélangé avec la quantité d’eau déterminée précédemment. La masse humide sera mélangée 1/2 minute puis répartie uniformément dans le mélangeur et on donnera 20 tours.
- b) Détermination de la quantité d’eau
- La détermination de la quantité d’eau pour les mortiers normaux se fait en utilisant les moules cubiques de la manière suivante :
- Le mortier sec dans les proportions indiquées ci-dessus sera additionné de 160 grammes d’eau (8 0/0) et s’il est nécessaire dans une deuxième expérience de 200 grammes (10 0/0) et mélangé comme il a été décrit.
- 860 grammes du mortier obtenu seront versés dans le moule qui porte à la partie inférieure deux rainures et frappés de i5o coups avec l’appareil à marteau de Bohme.
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- D’après la contenance du mortier par le battage on juge si l’essai doit être fait avec d’autres proportions d’eau.
- L’addition d’eau est bonne quand entre les go et no chocs la pâte commence à couler par l’une des 2 rainures.
- Le mélange de 3 corps de recherche avec une même quantité d’eau sert pour l’exécution des essais à la traction comme pour ceux à la compression.
- La sortie de l’eau est plus lente dans des moules qui n’ont pas encore servi que lorsqu’ils ont déjà servi une fois, de sorte que l’expérience avec un moule servant pour la première fois n’est pas exacte.
- c) Préparation des éprouvettes
- La préparation des éprouvettes de mortier normal doit être exécutée comme suit : 180 grammes du mortier précédemment décrit seront mis dans les moules normaux pour traction et 860 grammes pour ceux servant pour éprouvettes de compression et frappées i5o fois avec hammer appareil de Bohme.
- Le mortier fabriqué avec 5oo ciment et i,5oo sable donne 2 éprouvettes pour traction et 2 pour compression. Les moules seront mis dans une caisse humide et on démoulera après 1/2 heure pour les éprouvettes de traction et 20 heures pour celles de compression.
- 24 heures après la préparation on mettra les éprouvettes sous l’eau à I5-I80 C d’où elles seront retirées immédiatement avant l’essai.
- Résultats des essais.
- Les résultats des essais effectués sur 21 ciments sont consignés dans les tableaux A, B et C. Le tableau B donne la finesse de mouture des ciments.
- Si nous faisons pour chaque méthode la moyenne générale des moyennes 0/0 des différences entre les résistances individuelles et leur moyenne (tableau C), nous obtiendrons des nombres qui nous permettront de classer les trois méthodes au point de vue de la régularité des résultats qu’elles fournissent. En effet la régularité des résultats donnés par une de ces méthodes sera d’autant plus grande que la moyenne générale ainsi obtenue et correspondant à cette méthode sera plus faible.
- Nous obtenons ainsi le classement suivant qui est le même après 1 et 4 semaines.
- Après i semaine.
- 1° Mortier sec 1 : 3 battu à la main. — Moyenne générale.................8,45
- 20 Mortier sec 1 : 3 battu à la machine. — Moyenne générale. . . . g,16 3° Mortier plastique 1 : 3. —- Moyenne générale g,48
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- Après 4 semaines.
- i° Mortier sec i : 3 battu à la main. — Moyenne générale................7,49
- 20 Mortier sec 1 : 3 battu à la machine. — Moyenne générale. . . . 8,51 3° Mortier plastique 1 : 3..............................................8,99
- Il est intéressant de vérifier si la quantité d’eau déterminée par la machine est proportionnelle à celle exigée par la pâte pure.
- Nous avons récapitulé dans le tableau ci après les différentes proportions d’eau exigée par la pâte pure et les différents mortiers en les classant par ordre de grandeur.
- Eau 0/0 demandée par
- Tableau A
- Pàte pure Mortier sec 1/3 Mortier plastique 1/3 Mortier sec 1/3 battu à la machine
- 22 23 23,5 24 24 24 24 24 25 25 25 25 26 26 27 27 27 27 28 29 31 8,1 8,3 8,4 8,5 8,5 8;5 8,5 8,5 8,6 8,6 8,6 8,6 8,8 8,8 9 9 9 9 9,1 9,3 9,6 10,0 10,1 10,2 10,3 10,3 10,3 10,3 10,3 10,5 10,5 10,5 10,5 10,7 10,7 -10,9 19,9 10,9 10,9 11,1 11,3 11,7 8,8 8.5 8,3 8,8 8,3 8.4 8,5 8,5 8,3 8,6 8,3 8,5 9 9 8,8 8,8 8,1 8,3 8,8 9,8 8,6
- Si maintenant nous traçons le diagramme des proportions demandées par la pâte pure et par le mortier battu à la machine, (Fig. 1) on voit qu’on ne peut établir aucune courbe.
- Il n’y a donc aucune corrélation à établir entre les déterminations de la proportion d’eau de la pâte pure et par conséquent des mortiers, puisque la seconde est déduite de la première, entre les deux méthodes employées en France et en Allemagne.
- 75
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-
-
-
- 76
- SUR LA CONSTITUTION INTIME DES CALCAIRES
- Finesse de mouture des ciments essayés.
- Tableau B
- N° d’ordre Résidus pour 400 gr. sur les tarais de Fine poussière
- 324 mailles par cm2 900 mailles par cm2 4900 mailles par cm2 Total
- 2538 1,1 11,1 19,2 31,4 68,6
- 2552 1,2 3,8 29.2 34,2 65,8
- 2586 0,4 0,2 21,5 22,1 77,9
- 2579 0,0 0,8 19,0 19,8 80,2
- 2580 0,0 2,9 27,7 30,6 69,4
- 2621 0,0 2,1 25,7 27,8 72,2
- 2622 0,1 0,1 20,9 21,1 78,9
- 2623 0,9 10,3 33,0 44,2 55,8
- 2624 0,0 3,4 33,0 36,4 63,6
- 2628 0,0 0,0 17,7 17,7 82,3
- 2632 0,5 0,7 13,4 14,6 85,4
- 2634 0,2 0,6 25,9 26,7 73,3
- 2635 0,0 0,3 23,0 23,3 76,7
- 2636 0,0 3,2 25,8 29,0 71,0
- 2637 0,0 2,4 27,7 30,1 69.9
- 2638 0,0 0,9 13.1 14,0 86,0
- 2639 0,3 0,7 14,3 15,3 84,6
- 2640 0,0 0,0 16,6 16,6 83,4
- 2651 0,4 5,2 30,5 36,1 63,9
- 2652 0,0 3,7 29,2 32,9 67,1
- 2653 0,0 0,1 13,3 13,4 86,6
- 76
- p.76 - vue 84/134
-
-
-
- Bulletin N° 10 du Laboratoire d essais.
- Résultats des essais comparatifs.
- Tableau C
- Numéro d’ordre
- Eau exigée par le ciment pur
- Mortier plastique 1: 3
- Résistances individuelles
- [Moyenne
- Différences entre les résistances individuelles et la moyenne de ces résistances
- Moyenne
- Moyenne 0/0
- Mortier sec 1 : 3 battu à la main
- Résistances individuelles
- Moyenne
- Différences entre les résistances individuelles et la moyenne de ces résistances
- Moyenne
- Moyenne 0/0
- Mortier sec 1 : 3 battu à la machine
- Résistances individuelles
- Moyenne
- Différences entre les résistances individuelles et la moyenne de ces résistances
- Moyenne
- Moyenne 0/0
- Tableau A. — Résultats obtenus
- après une
- semaine d’immersion dans 1 eau douce
- 2538 2552 2586 2579
- 2580 2621
- 2622 2623
- 2624
- 2628 2632
- 2634
- 2635 2636 2637 2638
- 2639 2640 2651
- 2652
- 2653
- 2538
- 2552
- 2580
- 2579
- 2586
- 2621
- 2622
- 2623
- 2624
- 2628
- 2632
- 2634
- 2635
- 2636
- 2637
- 2638
- 29
- 24
- 26
- 25
- 24
- 23,5
- 25
- 22
- 24
- 24
- 25
- 23
- 27
- 26
- 27
- 27
- 27
- 25
- 24
- 28
- 31
- 11,3 10,3 10,7 10,5 10,3 10,2 10,5
- 10
- 10,3 10,3 10,5
- 10,1 10,9 10,7 10,9 10,9 10,9 10,5 10,3 11,1 11,7
- 3
- 12 11,5
- 8,7 7
- 19
- 15,9 8,9
- 13,5 11,6 15
- 17,9 14,9
- 6,8 4
- 6,9 11,2 17 12,8 10,7 11,8
- 4 10
- 11
- 10,7
- 7,5 16,7 17,3
- 8,9 15,4 10,3 17,9 17,7 12,5
- 7,8 7,7 9,1
- 11
- 16,2 13,5
- 9,1 9
- 2 13
- 12
- 9,7 8,5
- 15,8 15,2 10,6 18,7 11,6 21,4 16,3 12,3
- 9,6 2,9
- 11,2 10
- 16,7 14,1
- 8,4 9,4
- 2 11
- 11,5 11,1
- 9,5 17,7 15,5
- 7,7 15,1 12,1 17
- 18,9 14,5
- 8,1
- 7,3
- 10,1 12,2 17,1 12,3 10,2
- 9,5
- 3 11
- 12 11,1 10
- 14,7 19
- 7 16,7 11,4 21,2 15.9 15,6
- 8,6 4,2
- 10,1 10,5 17,3 14,3
- 8,2 10,5
- 3
- 12
- 12
- 11,8
- 10,5
- 15,3
- 13,1
- 8,5
- 15,4
- 12,9
- 18,7
- 17,6
- 12,9
- 8
- 7,3
- 9,4
- 12,4
- 16,2
- 14,1
- 9,7
- 10,8
- 2,8 10,5 11,6 10,3
- 8,8 16,5 16
- 8,6 15,8
- 11,6 18,5 17,5 13,7
- 8,1 5,6
- 9,5
- 11,2 16,7 13,5
- 9,4
- 10,2
- 0,2
- 1,5 0,1 1,8
- 1,8
- 2,5 0,1 0,3
- 2.3
- 0,0 3,3 0,4 1,2 1,2
- 1,6 2,6 0,0 0,3 0,7
- 1,3 1,6
- 1,2 0,5 0,6 0,8 1,3 0,2
- 1,3 0,3 0,4
- 1,3
- 0,6
- 0,2
- 1,2
- 0,3
- 2,1
- 0,4
- 0,2
- 0,5
- 0,0 0,3
- 1,2
- 0,8 2,5 0,4 0,8 0,3 0,7 0,8 2,0 2,9 0,0 2,9 1,2 1,4 1,5 2,7 1,7
- 1,2 0,0 0,6 1,0 0,8
- 0,8 0,5 0,1 0,6 0,7 1,2 0,5
- 0,9 0,7 0,5 0.5 1,4 0,8 0,0 1,7 0,6
- 1
- 0,4 1,2 0,8 0,7
- 0,2 0,5 0,4 0,6 1,2 1,8
- 3
- 1,6 0,9 0,2 2,7 1,6
- 1.9 0,5 1,4 0,6 0,7 0,6 0,8
- 1,2 0,3
- 0,2 1,5 0,4 1,3
- 1,7 1,2 2,9 0,1 0,4 1,3 0,2 0,1 0,8 0,1
- 1,7 0,1
- 1,2 0,5 0,6 0,3 0,6
- 0,56 1,16 0,33 0,88 1,16 1,26 1,32 0,86 1,26 0,55 1,73 0,82 1,22 0,60 1,87 1
- 0,72 0,38 0,65 0,82 0,87
- 20
- 11,14
- 2,84 8,38
- 13,18 7,63 8,25
- 10
- 7,97 4.75
- 9,35
- 4,68
- 8,90
- 7,41
- 33,39
- 10,53
- 6,43 2,27 4,81
- 8,72
- 8,53
- 9,3
- 8,5
- 8,8
- 8,6
- 8,5
- 8,4
- 8,6
- 8,1
- 8,5
- 8,5
- 8,6
- 8,3
- 9
- 8,8
- 9
- 9
- 9
- 8,6
- 8,5
- 9,1
- 9,6
- 3 18 11 18,8 14 20,4 21,1
- 11 21,5 17,7 21,7 22,4 16,5
- 7,9 10,9 15,9 14,9 25,1 17,6 14,9 15,7
- 4
- 18
- 16,5
- 17,6 15,5 18,5 23
- 10,4 23,3
- 18,4 21 21,7 19
- 8,6
- 7,9 16,7 18,1 19,7
- 13.4 12
- 15,1
- 4 15 20 22.4 16 16,2 23,1 11,1 22 17
- 23,8 22,5 15,6 12,4
- 8,6 15,3 17,4 25,2 21,4 14,6 15,6
- 4 20
- 12 18,7 17,5
- 19,3 17,4 11,3 18,5 17,6 22,6 23,7 18,3
- 9,7 11,3 13,3 19,3 25,8 18 14
- 15,2
- 4
- 18 16 17,7 18 20,7 22,1
- 9,1 19,6 13,7 25,2 21,9 18,9 11.5
- 7 2
- 14,8 15,4 22,7 15,2 14,9 15,5
- 3 17 19 15,3 16 18,9 18,8 12,4 23,5 16,2 24,3 20
- 19,5 11,5 13,3 14,4 16,7 22,6 16,4 13,5 13,5
- 3,6 17,6 15,7 18,4 16,1 19
- 20,9 10,8 21,4 16,7 23,1 22 18
- 10,3 9,9
- 15,1 17
- 23,5 17
- 13,9 15,1
- 0,6 0,4
- 4,7 0,4 2,1
- 1,4 0,2 0,2 0,1
- 1
- 1,4 0,4 1,3 2,4
- 1
- 0,8 2,1 1,6 0,6
- 0,6
- 0,4 0,4 0,8 0,8 0,6 0,5 2,1 0,4 1,9 1,7 2,1 0,3 1
- 1,7 2
- 1,6 1,1 3,8 3,6 1,9
- * cc -C GTC©CO10C31*1 022
- S6 -H S6066 S S o 6T ci — S 6 06
- 0,4 2,4 3,7 0,3 1,4 0,3 3,5 0,5 2,8 0,9 0,5 1,7 0,3 0,6 1.4 1,8 2,3 2,3
- 1 0,1 0,1
- 0,4 0,4 0,3 0,7 1,9 1,7 1,2 1,7 1,8 3
- 2,1 0,1 0,9 1,2 2,7 0,3 1,6 0,8 1,8
- 1
- 0,4
- 0,6 0,6 3,3 3,1 0,1 0,1 2,1 1,6 2,1 0,5 1,2 2
- 1,5 1,2 3,4 0,7 0,3 0,9 0,6 0,4 1,6
- 0,46 1,13 2,85 1,55 0,68 1,13 1,88 0,78 1,55 1,25 1,33 0,83 1.23 1,53 1,97 0,9 1,3 1,30
- 2 0,82 0,53
- 12,77 6,42
- 18,15 8,42 4,22 5,47 8,99 7,22 7,24 7,48 5,76 3,77 6,83
- 14,85 19,90
- 5,96 7,65 5,53
- 11,43 5,90 3,51
- 9,8 8,8 9
- 8,3 8,3 8,3 8,6 8,8
- 8,4 8,5 8,3
- 8,5 8,8 9
- 8,8 8,1 8,3 8,5 8,5
- 8,8 8,6
- 3
- 17
- 19
- 18,6
- 15,5
- 15
- 16
- 12
- 17,5
- 13.3 24,6
- 19,5 14
- 12,4
- 7,9
- 20
- 20
- 22
- 13,5
- 9,5
- 13
- 4
- 16
- 18
- 16,4 15,5 14
- 19,9 10
- 19,5 12,6 26,6
- 18
- 19,5
- 13,5 9,1
- 171 20,1 15
- 11,5 9,5
- 13,5
- 4,5 16 15,5 18,8 19
- 18,7 18.1 11 1
- 19,3 14,6 24,9 15,8 14,1 12
- 11,8 17,6 20,4 15,5 14,5
- 8 13
- 3 12 15 11,9
- 12 15,1 18,5
- 9.2 19,7 14,1 24,2 18,8 13 11,5
- 9,1 17,6 16,7 17
- 13 12
- 13,5
- 3,5 18,5 15,5 16,1 18
- 18,7 19,2
- 8,8 21,1 14,6 24,3 19,3 18,9 12,9
- 11
- 19,5 18,1 15
- 11,5
- 9,5 12
- 3 16 18 17,5 17,5 19,6 16,1 10,5 18,3 13,7 21,7 18,7 15,6 12,8 12,9 16,7 15,4 15 11 11 12,5
- 3,5 14,5 16,8 16,5 16,2 16,8 17,9 10,2 19,5 13,8 24,3 18,3 15,7 12,5 10,3 18,1 18.4 16,6 12.5
- 9,9 12,9
- 0,5 2,5 2,2 2,1 0,7 1,8 1,9 1,8
- 2 0,5 0,3 1,2 1,7 0,1
- 2,4 1,9 1,6 5,4
- 1
- 0,4 0,1
- 0,5 1,5 1,2 0,1 0,7
- 2,8 2
- 0,2 0,0 1
- 2,3 0,3 3,8
- 1
- 1.2 1
- 1,7 1,6
- 1
- 0,4 0,6
- 1
- 1,5 1,3 2,3 2,8
- 1,9 0,2 0.9 0.2 0,8 0,6 2,5 1,6 0,5
- 1,5 0,4 2
- 1,1 2
- 1,9 0,1
- 0,5 2,5 1,8
- 4,6 4,2
- 1,7 0,6
- 1
- 0,2 0,3 0,1
- 0,5 2,7
- 1
- 1,2
- 0,5
- 1,7 0,4 0,5
- 2,1
- 0,6
- 0,0 4
- 1,3 0,4 1,8 1,9 1,3
- 1,4 1,6 0.8 0,0
- 1
- 2,7 0,4 0,7 1,4 0,3
- 1,6 1
- 0,4 0,9
- 200 20 S1 CR CO CR CO G1 — H - c MH —* o- — GT — S - S GT o O S 61 — co —S
- 0,5 2,25
- 1,5
- 1,75 1,91 2,15 1,3 0,93 0,86 0,61 0,98 0,98
- 2,10 0,55 1,60 1,10 1,72 1,95 1,17 1,05 0,45
- J4,28 15,51 8,92 10,60 11,78 12,79 7,26 9,11 4,41 4,42 4,03 5,35 13,38 4,40 15,53 6,08 9,35
- 11,75 9,36
- 10,55 3,49
- Tableau B. — Résultats obtenus après quatre semaines d’immersion dans l’eau douce
- 29
- 24
- 24
- 25
- 26
- 23,5
- 25
- 22
- 24
- 24
- 25
- 23
- 27
- 26
- 27
- 27
- 11,3 10,3 10,3 10,5 10,7 10,2
- 10,5 10,0 10,3 10,3
- 4,3 19 20,7 21,2 14,6 26,3 27,2 12,3 23,7 22,8
- 10,5 20
- 10,128,1
- 10,9 22,1
- 10,7/10,9
- 10,9 8,2
- 10,9 21,2 I
- 4,4 21,5 15,8 19,6 15,7 23,8 23,5 11,8 18,3 19,6 28,2 22 20,1
- 9,1 7,7
- 22,15
- 5,7 18,5 17,1 20,4
- 20 22,7
- 24,8 10,65 19,7 20,5
- 24 22,1 19,2 12,8 11,7 19,1
- 5,7 21 17,5 22,5 23,7 27,1 28,5 11,4 21,8 18,5 26,7 21,2 20,1 16,9 12,4 21,15
- 4
- 13
- 18,1
- 19,9 18,8
- 25,2
- 26,1
- 9,45 19,5 19,6 24,5 25,7 22,2
- 16,4 12,9
- 21,2
- 4,7 15 13,9 20,1 18,5 25 27.4 10,45 20,1 18,9 25,2 27,6 22,1 16,7
- 9 17,5
- 4,8 18 17,1 20,6 18,5 25 26,2 11,0
- 19,9 24,8 24,4
- 21
- 13,8 10,3 20,4
- 0,5 1
- 3,6 0,6 3,9
- 1,2 1
- 1,3
- 3,2 2,9 4,8
- 3,7 1,1 2,9
- 2,1 0,8
- 0,4
- 3,5
- 1,3
- 1.0
- 2,8
- 1,2
- 2,7 0,8 2,2 0,3
- 3,4
- 2,4 0,9
- 4,7
- 2,6 , 1,75
- 0,9 0,5
- 0,0
- 0,2
- 1,5
- 2,3
- 1,4
- 0,35
- 0,8
- 0,6
- 0,8
- 2,3
- 1,8
- 1,0
- 1,4
- 1,3
- 0,9 3 0,4 1,9 5,2 2.1
- 2,3 0,4
- 1,3 1,4
- 1,9 3,2
- 0,9 3,1
- 2,1 0,75
- 0,8
- 5
- 1
- 0,7
- 0,3
- 0,2
- 0,1
- 1,55
- 1
- 0,3
- 0,3
- 1,3
- 1,2
- 2,6
- 2,6
- 0,8
- 0,1 3 3,2 0,5 0,0 0,0
- 1,2 0,55 0,4
- 1,6 0,4 3,2
- 1,1 2,9
- 1,3 2,9
- 0,6 2,67 1,58 0,82 2,28 1,17 1,45 0,82 1,48 1,18 1,93 2,68 1,16 2,87 2,02 1,38
- 12,5
- 14,83
- 9,24 3,98
- 12,32 4,68 5,53 7,45 7,22 5,93
- 7,88
- 10,98
- 5.32 20,80 19,61
- 6,76
- 9,3
- 8,5
- 8,5
- 8,6
- 8,8
- 8,4
- 8,6
- 8,1
- 8,5
- 8,5
- 8,6
- 8,3 9
- 8,8 9
- 9
- 5,3 26,5 21,3 24,9 23,3 27,5 29,0 16,8 26,8 25,5 32,3 29,2 30,1
- 5,6 20,5 24,9 23,7 27,1 27,0 28,3 14,2 26,2 23,7 24,2 25,3 30,0
- 15,2 15,6
- 13,9 19,1
- 26,80 25,70
- 3,0 22,5 23,5 23,1 27,7 26,9 32,2 15,0 30,4 27.9 30,1 33,2 29,1 20,7 14,1 25
- 4,5 24 24,5 25,8 28,4 27,2 27,6 13,4 23,1 23,7 28,4 28,3 27,3 19,8 15,2 27,20
- 5,4 24,5 25,4 31,3 23 27,3 30,3 12,4 26,4 31,1 26,5 30,8 23,2 21,4 14,9 25
- 5,5 22 20,7 25,1 28 30,1
- 19 — o A OC C co io Ur
- 4,9 23,3 23,3 25.6 26,2 27,7
- 30,1
- 14,5 26.3
- E. LEDUC. — Constitution intime des calcaires.
- IOK*IIII9 O. CE 00® girpost
- 26,0 28,4 29,4 28,1
- 18,5 15,4 26
- 0,4 3,2 2 0,7 2,9 0,2 1,1
- 2,3 0,5 0,5 3,9 0,2 2,0 3,3
- 1,5 0,8
- 0,7 2,8 1,6 1,9
- 0,9 0,7 1,8 0,3 0,1
- 2,3 4,2 4,1 1,9
- 2,9 3,7 0,3
- 1,9 0,8 0,2 2,5 1,5 0,8 2,1 0,5 4,1
- 1,9 1,7 3,8
- 1
- 2,2 1.3 1,0
- 0,4 0,7 1,2 0,2 2,2 0,5 2,5 1,1 3,2 2,3 0,0
- 1,1 0,8 1,3 0,2
- 1,2
- 0,5 1,2 2,1 5,7 3,2 0,4 0,2 2,1 0,1
- 5,1 1,9 1.4 4,9 2,9 0,5
- 0,6
- 1,3
- 2,6 0,5 1,8
- 2,4
- 3,4 0,7 1,5
- 2,1 0,2 0,1
- 1,0
- 0,4 0,2 0,3
- 0,75 1,67 1,62 1,92 2,08 0,83 1,85 1,17 1,58 2,37 1,97 1,78 1,93 2,17 1,23 0,76
- 15,31 7,17 6,95 7,50 7,94 3
- 6,15 8,07 6,01 9,11 6.94 6,05 6,87
- 11,73 7,99 2,93
- 9,8
- 9,8
- 9,8
- 8,3
- 9,0
- 8,3
- 8,3
- 8,8
- 9,8
- 9.8
- 8.3
- 8,5
- 8,8
- 9,0
- 8,8
- 8,6
- 6,5 19,4 19,8 21,0 26,7 25,2 25,90 16,5
- 20 26,2 27,8 23,3 29,3 14,6 17,1 28,9
- 5,3 20,3 23,1 27 21,6 24.9 22,22 15,5 23,0 23,5 26,8 31,9 25,4 18,4 18,2 28,4
- 6,5 25,6 19,9 19,8 26,9 20,9 20,50 17,0 23,7 25,7 29,3 29,6 27,9 15,8 16,9 26,2
- 6,8 24,5 16,5 20,5 25,7 26,2
- 18,14 16,6 24,1 23,3 25,8 25,4 23,2
- 17,4 16 24,9
- 5,2 18,3 22,2 26,6 22,4 24,6 23,39 15,5 24,4 25,7 25,9 24,9 25,1 14,7 15.8 21,8
- 5,3 22,3 18,6 25,7 29,3
- 27,8 23,84
- 12,6 26,8
- 23,1 20,2
- 26,8 25,3
- 12,9 17,9
- 27,5
- 5,9
- 2,7 20,0 23,4 25,4 24,9 22,33 15,6 22 24,6 25,9 27 26 15,6
- 17 26,3
- 0,6 2,3 0,2 2,4
- 1,3 0,3
- 3,57 0,9 2,0 1,6
- 1,9 3,7
- 3,3 1
- 0,1
- 2,6
- 0,6 1,4 3,1 3,6 3,8 0,0
- 0,11 0,1
- 1
- 1,1 0,9
- 4,9 0,6
- 2,8 1,2
- 2,1
- 0,6
- 3,9 0,1
- 3,6
- 1,5 4,0
- 1,83 1,4
- 1,7
- 1.1
- 3,4
- 2,6
- 1,9 0,2 0,1 0,1
- 0,9
- 2,8
- 3,5
- 2,9 0,3
- 1,3
- 4,19 1,0
- 2,1
- 1,3 0,1
- 1,6
- 2.8
- 1,8
- 1
- 1,4
- 0,7 3,4 2,2
- 3,2 3 0,3 1,06 0,1 2,4
- 1,1 0,0 2,1 0,9
- 0,9 0,2 4,5
- 0,6
- 0,6
- 1.4
- 2,3
- 3,9
- 2,9
- 1,51
- 3
- 4,8
- 1,5
- 5,7
- 0,2
- 0,7
- 2,7 0,9
- 1,2
- 0,66 2,40 1,75 3 2,3
- 1,47 2,04 1,08 2,33 1,28 2
- 2,52 1,70 1,57 0,75 1,98
- 1
- 11,19 11,06
- 8,75 12,82
- 9,05 5,90
- 9,13 6.92
- 10,59 5,20 7,72 9,33 6,54
- 10,06 4,41 7,53
- En face la page 76
- pl.n.n. - vue 85/134
-
-
-
- SUR LA CONSTITUTION INTIME DES CALCAIRES
- 77
- so P2: -32 & 62e V2:
- % 824 £22
- s 622
- R. -02
- 2 tir 4
- R
- ©
- 2
- on 6
- 8
- CO
- 8,
- 3
- 9,8
- 1 t'7
- p.77 - vue 86/134
-
-
-
- 78
- SUR LA GONSTITUTION INTIME DES CALCAIRES
- Y
- Résultats statistiques.
- Il nous a paru intéressant de donner les résultats obtenus sur un grand nombre de produits.
- Ges essais ont le mérite d’avoir été exécutés par la même personne en ce qui concerne chaque espèce d’essais, ce qui permet d’utiles comparaisons, et de déduire des renseignements certains sur la valeur des produits, et sur les différents résultats obtenus.
- Tous ces essais ont été exécutés en suivant textuellement les instructions données par la Commission des Méthodes d’essais, auxquelles le lecteur voudra bien se reporter s’il désire quelques éclaircissements à ce sujet.
- En ce qui concerne l’essai à la compression, il a eu lieu sur les I/3 briquettes provenant de l’essai de traction, comprimées à la machine Schikert.
- Les essais sont condensés dans les tableaux ci-après.
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-
-
-
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-
-
-
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-
-
-
- COMPARAISON
- entre les résistances à la traction données par des mêmes mortiers, immergés dans l’eau de mer, l’ean donce on placés à l’action des intempéries
- p.n.n. - vue 90/134
-
-
-
- Bulletin N° 10 du Laboratoire d’essais
- Résistances à la traction données par des mêmes mortiers, immergés dans l’eau de mer, l’eau douce ou placés à l’action des intempéries.
- Tableau 1
- N°s
- d’ordre
- Usines
- Eau de mer Eau douce Intempéries
- Normal sec Plastique 1/1 Plastique 1/3 Normal sec Plastique 1/1 Plastique 1/3 Normal sec Plastique 1/1 Plastique 1/3
- 12 semaines
- 12 semaines
- 1
- 5
- 8
- 12
- 22
- 52
- 59
- 65
- A
- 402
- 74
- 76
- B
- 77
- 83
- 404
- 316
- 317
- 188
- 195
- 407
- 201
- 487
- A
- B
- G
- E
- F
- N
- J
- K
- I
- 30 34 35
- 30 34
- 22 28 32
- 28 39 39
- 32,5 33
- 33 37 36
- 23 29,5
- 29 33 35
- 39
- 35
- 37
- g u
- c •
- 0
- @1
- — —
- 39 47
- 46 54
- 38 41
- 41 48
- 45 50
- C 20
- s
- u
- a
- 4 semaines
- | 12 semaines
- 2 ans
- 3 ans
- 4 semaines
- 12 semaines
- E co ans
- GT
- —
- 31,5 34
- 30 33
- 22 30
- 27 35
- 30 34
- 34 38
- 25 32
- 23 27
- 33
- 28
- ans
- ans
- 1 semaine
- 4 semaines
- 12 semaines
- 6 mois
- an
- 1 semaine
- 4 semaines
- 12 semaines
- E. Leduc. - Constitution intime
- Portland artificiel
- 30
- 20 29 33 41,5 39 42 47 52 52
- 17,5 26 39 44 52 56,6 50
- 28 43 46 49 51 56 54
- 18 26 30,5 37 36,5 47
- 11 18 28 33 36 40
- 13 19 30
- 24 32 38 39,5 44,5 46
- 21 31,5 35,5 42,5 47,5 49
- 28 35 41 42 49 49 51
- 21 27 38
- 28 37 42 39 51 52
- 11,5 20 26,5 33 39 40
- 9
- 3 ans
- 2 ans
- pl.n.n. - vue 91/134
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-
-
- Bulletin N° 10 du Laboratoire d’essais
- Résistances à la traction données par des mêmes mortiers, immergés dans l’eau de mer, l'eau douce ou placés à l’action des intempéries (Suite).
- Tableau 2
- 175 179 180 184 264 379 385 J 237 238 286 284 287 302 308 K 326 328 330 332 476 L M N 0 394 395 136 137 143 G D 406 H P L M 0 S Q G Normal sec Eau de mer Plastique 1/1 Plastique 1/3 Normal sec Eau douce Plastique 1/1 Plastique 1/3 Normal sec Intempéries Plastique 1/1 Plastique 1/3 b. agt
- 5 1 semaine | 9 — I. oc 4 semaines 19 19 * 12 semaines 19 19 1 C 6 mois S U iian ° 2 ans = | 3 ans 1 4 ans c 8 O) 0. — 27 25 19 39 26 28,5 29,5 23 25,5 7 7 12 27 30 33,5 24 23 5 U = 33 32,5 24,5 49 33 39 40 31 31 18 18 49 37 35 39,5 34 26 8 m S E 8 0. 61 40 34 30 45 28 38 42,5 37 33 27 24 30 47 34 41 35 37 13,5 A A % 0 -- 0 - © 00: 190* 9 6 mois C CE J C C 45 45 40 53 46 43 57 45 43 28 e C 61 48 54 55 43 57 43 38 to • «3 46,5 | 4 ans : 8 1 semaine 19 5 4 semaines = # 12 semaines !9 C 6 mois o ce • $ 29 20 v C 0 G4 24 g | 3 ans 1 Se .1/semaine | 4 semaines = 18 35,5 0 1 -6 mois = C 26 38,5 UO C C 01 37 83ans C 33 o 8 8 S 0 24 29 22 20 15,5 24 30,5 20,5 31 27 29 26,5 22,5 27 27 26 34 22 6 7 17 22 23,5 24,5 23 21 21 8,5 o S G 8 34 38 30 29 22 29 41 27 44,0 37 37 38 40 36 37 30 41 32 14,5 15 22,5 33 33 36 38 34 34 13 0 ACO - O 0 xoCoo-e- ------ COSST9 001 0 -CASEs 1 et ce s °12 semaines on 6 8 co 47 44 45 37 37 51 42,5 40,5 43 46 55 49 48,5 44 45 39 44 46,5 41 43 44,5 16 • & 48,5 30 48 38 43,5 52 38,5 49 49 48 54 49 55 48 51 40 49 53 44 49 46 20 v C C 1 55 54,5 43 38 52 59 53 55 30 56 43 52 49 34 42 C--* O A. . — 3 ans % 4 ans 5 4 semaine & 55 2 Cz 4/semaines S 00 12 semaines 19 LO CE : | % . 6 mois C 25 33 23,5 19 1 2 “2 ans 1 19 | __________________°° 3 ans c 1semaine _ % = 4 semaines SC 12 semaines v 6 8 24 43 C 37 39 C C 01 40 49 0 3 ans % 4 ans 8 8 8 O) 0. 28 26 21 21 17 26 29 19 33,5 28,5 30 34 29,5 21,0 24 28 35 23 32,5 24 9,5 12 17 20 29,5 15 31 7 20,5 23,5 9,5 & Y & 4 semaines S S • 53 37 26 44 32,5 59,5 36,5 32,5 40 26,5 40 43 38 43 36 39 59 45 29,5 31 20,5 22 49,5 34 43 55 35 15 55 36 22 0 6 45 32 56 36,5 40 51 47 58 41 41 68 39,5 53 40 38,5 38 41 38 5 0 43,3 40 5 y 5 4 30 g C 62 49 17 73 65 46 59 53 51 50 56 5 39 45 40 43,5 47 41 45 48 5 1 33 3 4 38.5 40 28,5 U C & 81 67 62 51 35 54 56 53 47 33,5 33 54 53 30 48 43 33,5 0 C C 71 56 77 64 52 0 C C 41,5 60 = = 4 semaine (D 8 8 02 12 23 11 27,5 17,5 18,5 *01 0 © or U o 12 semaines stOw 9 203 —.10 cr g 33,5 36 47 38 # ff | 2ans U C 0 62 48
- E. LEDUC. — Constitution intime des calcaires.
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-
-
-
- Bulletin N° 10 du Laboratoire d’essais
- Résistances à la traction données par des mêmes mortiers, immergés dans l’eau de mer, l’eau douce ou placés à l’action des intempéries (Suite).
- Tableau 3
- Mau de mer
- Eau douce
- Intempéries
- Normal sec
- Plastique 1/1
- Plastique 1/3
- Normal sec
- Plastique 1/1
- Plastique 1/3
- Normal sec
- Plastique 1/1
- Plastique 1/3
- E. LEDUC. — Constitution intime des calcaires.
- 3 ans
- Ciments naturels
- 8 16,5 25 27 26 27
- 11 11 16 17 21,5 24
- 18 24 36 41,5 46 42
- 19 30 35
- 18,5 31 37 39 41 49
- 14 21 34 31,5 38,5 45 44
- Ciments de grappiers
- 19 28 35,5 32 40 42 45
- 11 23 32 44 39 45 47
- 13 24 36
- 15 24 32 40 46 41
- 12 22 35 41 44,5 43 47 47
- 17 22 33,5 42 43 42 40
- 22 28 37 43 47 49
- 23 29 34 38 40
- | 1 semaine
- o
- 0)
- = C v
- c
- & S C
- 8 — «
- CO 02 61
- GT
- — — — — —
- 12 16 20 22
- 11 11,5 22 36 12 93
- 7 12 23 33 33 58
- 18,5 26 46 47 47 63
- 17 32 41 E. de mer
- 16 31 35 26 38 40
- 30 34 33 50 41
- 20
- 22 40 44 27,5 41 43 37
- 15 24 27 37 26 47,5
- 15 32 32 42 43
- 16 17 18 26 — 43
- 16 22 27 34 39 41 43
- 18 25 20 28 40,5 44 45
- 10 22 30 30 38 55 23 29 31 37 54 59
- 24 32, 5 23,5 21 31
- 24, 5 29 26 26 29 44,5
- (1) Pour les essais des nos 9 à 319 on a employé l’eau de mer comme eau de gâchage.
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-
-
- Bulletin N° 10 du Laboratoire d’essais
- Résistances à la traction données par des mêmes mortiers, immergés dans l’eau de mer, l’eau douce ou placés à l’action des intempéries (Suite).
- Tableau 4
- 476 477 478 479 480 481 482 483 484 485 486 487 488 489 490 491 492 493 494 495 496 497 498 499 500 501 C‘ D' E1 Fi Gi H1 I J‘ K' L1 M1 NI 0' PI Q‘ Norm Eau de mer Eau douce /3 Intempéries
- al sec Plastique 1/1 Plastique 1/3 Normal sec Plastique 1/1 Plastique 1 Normal sec Plastique 1/1 Plastique 1/3
- & I semaine S | 4 semaines %. | 12 semaines 6 co 38 • C 1 36 • C 61 2 32 3 ans 02 C G O 8 8 16 17 8 & S: | 4 semaines S °° 12 semaines 2 — 0o C* 6 mois g G - 26 37,5 19 2 C « 61 37,5 30 28 C c j 4 ans S 4 semaine - S | 4 semaines - * 12 semaines o o — 25,5 1 1 C C 24 D & C © 28.5 ésag U1 C régée E & s au (e 1 semaine 8 - | 4 semaines . / 12 semaines sA | 6 mois 8 le 1 27,5 | '1 I 2 ans 02 C & c 31,5 u C C 2 8 6 U. - 9 14 8 0, 0, 0 0, 1 2 2 3 0, u .S 0 8 0 Cir 17 21 18 Che G 19 “ * ( 12 semaines N CE H I 0 6 8 c ts ( 29 33 22 hy E « le 1 23 33 30 dra 02 C © 81 aiti 33 50 25,5 uli< 0) X & er 33 50 lue C 3 0 c | 1 semaine 1 S — , % 1 4 semaines 19 1 12 semaines — —1 19 . °o S * 6 mois E C 23 30 17 a Co GT 27 26 16 © 31 0 C C 8 & 8 O 02 — 7 17 I — . oe 4 semaines * 5g 12 semaines • S e o Istiel 18 33 • C e 1 : 9 24,5 02 C & 61 2 11 30 W . C & co In o G 0 tem 1 semaine % - 5 4 semaines "1so* 12 semaines 0 ’o S c 13 23 34,5 9 g c 8 10 22 13 U • C 61 u C © co 10 c 10 o a c S o 0. 9 14 8,5 6,5 & E | 4 semaines v 0) 8 & 8 0) 02 G1 — 12 19,5 10 14 • S CO 19 21,5 12,5 17 • G — 14 24 18 15 u A & 1 25 25 19 19 02 • & co 17
- 14 16 16 13 per 8 13 22 11,8
- 2,5 2 0 3 2 3 3 4,5 1 1 4 6 5 8 7 8 8 8 5 3 Nc 14 14 0 14 12 14 17 14 13 9 rma 10 13 4 13 19 17 15 11 1 sec 14 19 17,5 22 23 23 24 15 20 16 27 23 23 22 17 20 21 27, 5 24,5 25,5 2 1 2 1 1 1 3 1 3 5 2,5 3 3 0,4 1 1 1 0(1) 5 2 6 3 2 5 3,5 4 4 7 8 8 7 6 4 4 5 4 s P1 12 3 14,5 9 7,5 14 8,5 11 10 12 13 15 13 16 9 7 16 13 Pla 12 astic 10 2.5 17 13 10 27 11,5 15 18 18 15,5 18 22 12 10,5 20 22 stiqu 18,5 lue : 15 4 21 18 10 25 21 15,5 24 20 25 24 22 21 24 23 19 e 1 : 17 1/3 18,5 22 17 15 25 20 18 20 20 28 23 21 22,5 20 23 23,5 - 19,5 25 26 18 21 28 23 24,5 0,3 1 2 2 3 0,5 1 0,9 1 4 4 8 6 5,5 3 2 Mon 3 5 7 6 6 13 12 8 3 rtier 9 11 9 13 15 9 7 sec 8 12 17 19 21 13 14 1/5 10 15 16 24,5 20 14 15 10,5 18 11 24 23 17 13,5 20 9 9 4 1 2 4 1 1 2 3,5 5 5 1 P1 8 9 4,5 5 9 8 10 8,5 6 astiq 6 9 8 10 10 13 13 6 ue 1 8 15,5 9 5 14 16 16 18 14 /5 8 15,5 14 16 19 19,5 15 10 18 17 16 23 19 15 5 5 3 7 4 3 6 5 2 2 15 11 5 12 7 6,5 13 8 7 6 N 16,5 15 10,5 15 11 14 15 13 9,5 12 orm 21 17 13 12 20 18,5 15,5 14 al se 37 21 25 17 28,5 25 27,5 C 24 25 23,5 32 35,5 29,5 37 18 29 40 33 4 3 5 2 2 2 2 2 1 6 6 5,5 4 3 1,5 1,5 2 1,5 54) 11 7 9 3 3 4 4 7 9 11 11 12 6,5 5 2 5 6,5 5 I13 Ple 15 9 13 6 8 10 6,5 8 15 21 21 16,5 11 8 12 8 13 12 P1 112,5 astiq 17 9,5 13 8 11 11 10 20 23 25 16 13 13,5 11 10 19 19,5 astiqi 112 ue 1 29 14 18 11 16,5 20 25 27 27 25 20 29,5 22,5 18 23 28 je : 4 I 9 /3 30 20 16 17 21 22 24 36 29 33,5 29 30 11 20,5 28 : 1 16 32 15,5 47,5 24 40 37 29 3 4 8 3 2 3,5 4 2 1 10,5 9 13 5 4 8 5 5 Mo 12 12 17 9 11 7 8 7 6,5 rtier 17 14 11 12 13 12 9 sec 18 21 24 14 23 18 15 1/5 17,5 15 23 24 15 16 20 25 26,5 27 3 4 0,6 0,8 1 1 3 2 0,5 7 8 3 2 2,5 4 8 4 4.5 Ple 12 11 5,5 8 7 7 9 7 9,5 istiq 11 11,5 8 8 9 9,5 10 9 ue 1 16,5 19 11 18,5 14 10,5 18 16 15 16 17 11 14 16 16 23 15 18 31 21,5 23 20
- Sable
- de Montreuil (Pas-de-Calais
- E. LEDUC. — Constitution intime des calcaires
- pl.n.n. - vue 94/134
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- COMPARAISON
- entre les résultats donnés par les Mortiers gâchés à l’eau de mer et à l’eau douce, à la Traction et à la Compression
- (Résistance par centimètre carré)
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- Comparaison entre les résultats donnés par les Mortiers gâchés à l’eau de mer et à l’eau douce, à la traction et à la compression
- Bulletin N° 10 du Laboratoire d’essais
- Tableau 5
- 6 en O S 3 Z 6 7 8 9 10 11 13 14 15 16 25 26 12 58 59 60 61 62 64 71 175 177 178 179 180 184 76 77 81 82 83 404 92 136 147 148 ~ • Désignation'des usines TRACTION COMPRESSION RAPPORT Compression Traction TRACTION COMPRESSION RAPPORT Compression Traction
- o C & S O 0. 32 30 36 29 34 38,5 38 36 26,5 33,5 49 54 34 38 34 26 25 25 28 29 31 34 37 26 29 42 36 42 40 36 32 39,5 36 29 40 50,5 58 57,5 en S 8 8 en 38 40 44,5 43 54 51,5 48 47 59 63 64 50 53 48 47 40 41 45 44 50,5 58 47 43 64 62 52 54 53 52 56 54,5 43 57 72 69 67 • 8 en 91 54 55 63 57 52,5 59 59 46,5 16 49 38 54 56 58 53 51 46,5 51 57 58,5 61 57 52 43 56 40 60,5 48,5 59 54 33 41 50,5 32 39 67 34 en 6 8 « 51 50 70 52 60 64 25 65,5 16 45 39 44,5 62 56 58 25 • © — 30 49 61 50 66 60 11,5 40 16 48 48 33 38 66 63 61 72 en C c G1 48 48 73 68 68 75 46 72 36 77 59,5 68 68 60,5 70 59 71 en C © 69 64 76 47 74 en C c 66 58 54 52 54 O c 8 O en — 191 193 228 222 185 247 235 218 152 241 158 216 171 187 192 230 201 274 207 272 213 245 289 284 379 238 262 232 268 298 306 en .S 8 en 238 252 331 220 284 416 313 218 366 335 231 325 274 311 302 374 402 380 261 287 299 389 390 341 291 306 287 306 430 en O 8 8 d) en 6I - Ea 299 269 325 297 349 317 333 240 378 524 262 368 386 293 346 270 300 323 436 443 423 265 303 423 415 527 448 279 357 453 425 433 569 en 8 © LU € 327 305 364 351 379 363 332 365 285 500 352 369 548 389 464 « le n 407 356 413 333 333 352 329 366 305 556 404 476 383 548 551 520 424 en C • ou 1er 492 488 522 532 550 615 491 576 567 483 579 554 602 582 en C « cp 555 577 657 572 640 en • G 575 457 624 330 8 8 8 O en — 6,0 6,4 6,4 7,6 5,4 6,4 6,4 6,1 5,8 7,2 4,6 6,3 6,6 6.9 7,8 8,2 6.9 8,9 6,0 7,3 8,2 8,4 6.8 7,8 9,0 6,0 7,3 7.4 6,8 8,2 6,0 en S 8 02 6,3 6,3 7,4 5,1 5,2 8,0 6,5 4,6 6,2 6,3 4,7 6,9 6,8 7,5 6,8 8,4 7,9 6,5 5,6 6,7 4,6 6,3 7,5 6,3 5,5 5,9 5,1 6,0 5,9 en 0 .S S O) ou — 5,5 4,9 5,1 5,2 6,7 5,3 5,6 5,2 23,6 13,9 4,8 6,5 6,7 5.5 6,8 5,8 5,9 5,6 7,6 7,3 7,4 5,0 7 7,6 10,3 8,7 8,6 4,7 6,5 13,4 10,4 11, 8,4 en 6 8 6,4 6,1 5,2 6,7 6,4 5,7 13,2 5,4 17,8 11,2 9 8,3 9,7 6, 7 18,9 g © — 8,1 7,1 6,7 6,6 5,1 5,8 29,3 9,2 19,0 11,6 8,4 14.3 10,1 8,2 8,7 8,5 5,8 un C C 81 10,3 10,2 7,2 7,8 8,0 8,0 5,6 7,5 8,3 7 2 7,9 10,2 8,2 v C & P Port 8,0 9,1 8,0 14,2 8,6 en A © -* ATE land 8,7 7,8 12 6,0 8 8 O en PUI arti 23 27 33 28 24,5 31 32 31,5 25 22 36 35,5 21 30 28 23 21 29,5 23 30 30 31 30 20 34 26 23 26 30 30 35 37 32 25 37,5 32 42 36 en O S 8 en en S & 8 en ou 46 43 54 47 47 51 48 47 41 45 50 41 4L 47 47 45 46 48 47 46 48 45 48 45 44 49 48,5 44 50,5 48 48 49 40 46 50 59 51 en S 8 c 48 49,5 59 52 49 49 54 56 50 55 50 50 55,5 55 52,5 50 C G 52 53 59 53 55,5 55 45 55 48 54 35 53 50 56,5 58 50 52 en g & 60 57,5 65 58 61 64,5 63,5 59 58 62 56,5 55 58 57 66 51 60 en C 0 co CO C G 67 68 60 50 58,3 & 6 en — 202 228 295 213 218 267 254 198 188 193 160 221 200 177 161 237 226 255 358 336 224 275 165 194 357 279 299 221 258 270 294 en 8 O) en 278 301 432 335 297 449 304 267 336 338 309 314 282 390 333 431 439 404 424 323 416 302 476 402 400 368 336 449 557 CO • 61 E: 380 362 466 462 396 459 381 460 545 592 649 282 471 468 366 398 394 418 491 534 540 531 521 413 589 555 543 500 514 492 534 599 471 739 en 6 au 456 485 721 533 579 591 55% 576 562 578 585 553 470 540 516 — G — ou 456 632 741 592 529 647 536 620 489 754 562 491 574 705 677 716 563 en C & 1 ee 694 555 833 673 754 728 680 724 687 671 654 575 717 716 en & co 736 700 724 851 714 en C & 769 742 525 698 819 8 8 en 8,8 8,4 8,8 7,5 8.8 8,5 7,9 6.2 7,4 8,9 7,6 7,8 7,1 8,5 5,3 10,2 7,6 8,4 11,7 11,1 11,3 8,1 6,2 8,5 13,9 9,4 10,1 6,3 7,0 8,4 9,1 en S c 6 en 8,6 8,8 9,4 9,1 7.8 11,9 7,0 6,6 9,6 8,2 8,0 8,9 7,8 10,8 9,5 11,7 10,3 8,1 10,9 8,4 12,4 8,8 11,5 10 8,5 8,7 7,7 10,4 11,2 .S 8 en 61 - en 6 S c g 0 - en C © 1 11,5 11,4 12,7 11,6 12,4 11,2 11,5 11,7 12,4 11,5 8,7 14,1 11,9 en C & co 10,4 12,0 11,8 16,1 12,7 en • & 11,4 10.8 8,7 13,9 14 1
- RE ficiel 32 34 46 37 38 37,5 43,5 40,5 35 42 50 39 41 39 35 36 36 35 37 43 50 39 39 33,5 34 41,5 40 47 42 46 43 32,5 42 49,5 53,5 48 70 58 61 53 56 8,2 8,4 8,7 9,8 8,5 9,0 7,8 9,8 13,3 13,0 13,0 6,8 11,5 9,8 7,8 8,8 8,6 9 10,3 11,7 11,3 11,8 10,8 9,1 13,2 11,3 11,2 11,3 10,1 10,2 11,1 12,3 9,3 12,4 9, 6 9,6 12,2 10,2 11,7 12,0 10,2 10,2 11,2 10,5 11,6 11 8,5 10,3 10,3 8,7 11,9 12,6 11.1 9,5 11,7 11,8 11,4 10,4 13,8 10,1 9,1 11,4 12,5 14,7 14,3 10,6
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- Comparaison entre les résultats donnés par les Mortiers gâchés à l’eau de mer et à l’eau douce, à la traction et à la compression
- Bulletin N° 10 du Laboratoire d’essais
- Tableau 6
- Numéros d’ordre
- usines
- TRACTION
- COMPRESSION
- RAPPORT Compression Traction
- TRACTION
- 2 ans 3 ans
- COMPRESSION
- RAPPORT Compression Traction
- Eau de mer Eau douce
- J 40 42 53 62 56 ' 18 247 277 321 465 350 453 6,1 6,6 6,6 7,5 6,3 25,4 33 38 42 48,5 43 53,5 263 374 365 602 510 564 8,0 9,9 8,7 12,4 11,9 10,5
- 298 334 411 471 413 525 7,4 7 7,1 7,4 10,9 9,0
- 237 281 339 332 351 524 580 507 8,0 6,8 6,5 5,7 9,2 7,4 7,8 7,7
- 168 195 227 7,3 6,2 6,2
- — — 381 — 10,5
- — — 457 — — 11,9
- 32 44 52 51 50 63
- 26 36 46 42 48 49 54 54
- 15 24 32
- 26 32,5 40
- 37 45,5 46
- 339 401 488
- 236 316 375
- 122 172 257
- — — 426
- 579
- 284
- 474
- 498
- 733
- 586
- 10,5 9,0 9,2 11,3 9,4 10,2
- 505 602 9 8, 7 8,1 6,8 10,3 11,8 9,3 11,1
- 8,0 7,2 8
- — — 10,6
- 0 31 50 62 70 60 68 67 55 261 263 489 494 447 713 563 8,4 5,2 7,8 7,0 7, 4 10,4 10,2 29 44,5 50 50 57 56
- 34 46 53,5 254 309 453 7,4 6,7 8,4 32,5 46 47
- 30 45 62 59 69 58 223 349 324 412 399 577 7,4 7,7 5,2 7 5,8 9,9 27,5 36 46 50,5 57 57
- 31 40,5 50 65 38 70 247 326 387 356 397 7,8 8,0 7,9 5,5 10,5 31 41 52 50,5 56 60,5
- 35 54 59 31 39 68 263 495 319 410 487 618 7 4 9,2 5,4 13,1 7,0 9,0 31 44 50 52 55 67,5
- 41 55 — 62 37 74 275 413 — 466 451 527 6,8 7,5 7,4 12,0 7,1 29 46,5 — 54,5 57 58
- 33 47,5 58,5 259 310 417 7,8 6,6 7.1 37,5 41 44
- 43 55 30 36 41,5 43
- 38,5 55 52 — — 453 8,6 28 44 49,5
- 33 57 27 — — 437 — — 16,1
- P 40 52 59 64 66,5
- 41 55 60 63 64
- 31 41,5 53 38,5 19 56 54 63
- 35 46 56 63 33 61
- 309 457 476 549 540
- 319 472 458 560 445
- 257 302 439 342 459 548
- 260 326 329 344 343
- 267 467 571 476 449 860
- 267 342 535
- 235 321 361 568 557 —
- 276 369 420 665 766 —
- 267 448 404 541 611 729
- 256 447 — 359 598 670
- 297 340 452
- — 565
- 9,0 10,5 11,4 9,6 8,7 15,4
- 8,2 7,6 11,4
- 8,6 8,9 7,8 11,2 9,8
- 8,8 8.9 8,0 13,2 13,6
- 8,5 10,0 8,0 10,4 11,0 10,8
- 8,8 9,7 6,5 10,4 11,5
- 8 8,2 10,2
- 10,3
- 7,6 8,7 8,0 8,5 8,1 33 44 51 50 56 247 355 478 574 654
- 7,8 8,9 7,6 8,8 6,9 33 47 53 56 56 279 377 459 528 622
- 614 635 8,3 7,2 8,2 8,9 24,6 9,7 11,4 10,0 27 37 50 49 50 61 57 57 251 366 498 647 481 731
- 7,5 8,5 7,1 7,0 10,3 s 30 40 49,5 56 49 59,5 265 365 459 640 653
- 767
- 7,4 8,1 9,3 11,5 11,7
- 8,3 8,0 8,6 9,4 11,2
- 738 9,4 9,9 9,9 13,2 9,8 12,0 13,5 12,9
- 8,8 9,1 9,3 12,4 13,3
- L 20 39 52 61 56 173 236 442 439 460 8,7 6,1 8,4 7,2 8,1
- 21 42 54 56 59 166 217 420 525 539 8 5,2 7,7 9,3 9,1
- 27 37 46 47 51 57 274 289 395 402 494 593 10,2 7,7 8,6 8,5 9,6 10,4
- 19 33 42 49 45 44 200 291 367 372 315 560 10,7 8,7 8,7 7,7 7,0 12,6
- 21 34 48 56 64 61 179 243 379 373 406 711 8,4 7,0 7,8 6,6 10,6 11,6
- 21 35 47 59 58 55 178 249 369 407 532 656 8,4 7,1 7,8 6,9 9,1 11,9
- 22 38 56 57 62 63 71 56 144 216 335 394 474 552 575 571 6,4 5,7 6 7 7,6 8,8 8,1 10,2
- 21,5 41 55 66 80 69 64 58 141 203 350 347 381 620 575 572 6,5 4,9 6,3 5,3 4,7 8,9 8,9 6,4
- 26 47 50 51,5 41 219 283 439 556 421 8,4 5,9 8,7 10,8 10,5
- 20 28 46 55 58 260 199 396 386 398 13,2 7,1 8,6 7 6,9
- 32 45 49 63 69 65 276 417 530 420 500 532 8,5 9,3 10,7 6,6 7,2 8,2
- 27 40 46 67 58 58 198 259 437 446 490 626 7,4 6,4 9,5 6,6 8,4 10,7
- 26 42 51 68 61 63 198 251 514 437 428 531 7,7 5,9 10,1 6,4 7,0 8,4
- 29 41 50 60 58 211 250 333 525 411 7,3 6 4,6 8,7 7,0
- 34 48 55 38 50 55 52 45 232 322 312 330 372 586 513 524 6,7 6,7 6,5 8,7 7,4 10,6 3,8 11,6
- 23, 5 35 50 60 57 64 169 265 317 403 459 564 7,1 7,5 6,3 6,8 8,0 8,7
- 22 29 50,5 56 61,5 59,5 110 235 289 311 443 543 4,9 8,1 5,7 5,5 7,2 9,1
- 22 33 50 57 55 55 58 52 173 297 343 379 450 563 607 505 7,9 9 6,8 6,6 8,1 10,2 10,4 9,7
- 26 52,5 55 27 13 53 34 46 207 241 346 397 414 445 555 497 8,0 4,6 6,3 14,7 31,1 8,4 16,4 10,8
- 28 58 55 42 17,5 64 20 47 221 283 352 359 374 490 570 472 7 9 4,8 6,4 8,5 7,8 7,7 28,0 10,0
- 25 35 48 49 52 292 327 441 423 526 11,6 9,2 9,2 8,6 9,8
- 22 38 45 48 49 208 335 465 463 556 9,2 8,8 10,4 10,2 11,4
- 22 40 49 55 52 55 211 388 491 388 806 658 9,5 9,6 10 7,1 17,3 12,0
- 22 40 51 47 53 58 210 408 510 477 663 764 9,4 10,3 9,9 10,1 12,5 13,1
- 21 36 47 52 53 55 187 290 602 545 597 756 8,8 7,9 12,8 10,5 11,2 13,8
- 23 36 46 46 54 57 172 288 539 602 728 734 7,5 7,8 11,6 13,1 13,5 12,8
- 19 33 47 49 49 50 60 60 120 315 434 450 633 593 626 734 6,4 9,5 9,2 9,2 13,0 11,9 10, 5 12,2
- 20 36 46 51 51 51 61 61 139 334 416 496 584 741 730 794 6,8 9,4 9 9,7 11,5 14,5 11,9 13
- 20 34 45 52 56,5 156 288 428 459 540 7,7 8,5 9,5 8,9 9,3
- 28 41 45 60 59 238 353 503 598 702 8,5 8,2 11,2 9,9 11,9
- 24 36 47 55 61 59 218 325 558 538 598 746 9,2 9,1 11,8 9,8 9,8 13,3
- 24 43 46 50 54 52 233 422 558 524 682 746 9,6 9,8 12,1 10,4 12,6 14,2
- 21 32 43 51 58 54 179 308 447 512 476 771 8,5 9,7 10,3 10 8,2 14,3
- 23 40 52 52 55 233 324 503 550 553 10 8,1 9,6 10,5 10,1
- 21 34 44 48,5 49 55 51 48 196 304 358 559 725 705 662 577 9,8 9 8,1 11,5 14,8 12,9 13,0 12
- 20 34,5 49,5 56 60 63,5 178 270 402 569 579 638 8,9 7,7 8,1 10,2 9,6 10,0
- 20,5 36 44 52 52 57 178 262 381 541 531 652 8,9 7,3 8,6 10,5 10,1 11,4
- 19 36 46 50 54 57 62 57,3 172 204 421 565 586 732 761 507 9,0 5,6 9,1 11,2 10,7 12,8 12,3 8,8
- 25 38 45 46 45 47 39 38 241 289 418 400 469 592 670 576 9,7 7,6 9,3 8,7 10,3 12,5 17,1 15
- 24 40 45 46 45,5 40 45,5 43 259 313 466 319 474 480 761 542 10,7 7,8 10 7 10,4 12,0 16,7 12,6
- CNAN
- pl.n.n. - vue 97/134
-
-
-
- Comparaison entre les résultats donnés par les Mortiers gâchés à l’eau de mer et à l’eau douce, à la traction et à la compression
- Bulletin N° 10 du Laboratoire d’essais
- Tableau 7
- 2 usines TRACTION COMPRESSION RAPPORT Compression TRACTION COMPRESSION RAPPORT Compression
- 6 CD Traction Traction
- Numéros Désignation c 1 semaine 4 semaines 12 semaines 6 mois 1 an 2 ans 3 ans 4 ans 1 semaine 4 semaines 12 semaines 6 mois 1 an 2 ans 3 ans 4 ans 1 semaine 4 semaines 12 semaines 6 mois 1 an 2 ans 3 ans 4 ans 1 semaine 4 semaines 12 semaines 6 mois 1 an 2 ans 3 ans 4 ans 1 semaine 4 semaines 12 semaines 6 mois 1 an 2 ans 3 ans 4 ans 1 semaine 4 semaines 12 semaines 6 mois 1 an 2 ans 3 ans 4 ans
- — — — — — — — — — — — — — —
- Eau de mer Eau douce
- 237 238 239 240 241 243 L 26 25 37,5 27 24 25 49 49 59 36,5 49 59 56 60 61 59,5 55 12 41 55 56 42,5 15 48 45 50,5 60 28 32 50 61 51 239 210 284 188 155 230 281 299 326 236 343 369 377 443 424 382 475 343 323 486 326 231 445 420 486 406 354 534 379 559 541 509 9,2 8,4 7,5 6,8 6,5 9,1 5,7 5,9 5,5 6,5 7,0 6,2 6,7 7,3 6,9 6,4 8,6 28,6 7,8 8,8 7,8 5,4 29,6 8,7 10,7 8,0 5,9 19,0 11,7 11,1 8,9 9,9 28 28 25 17 19 22 44,5 36 49 23,5 45 44 40 56 49 43 49 47 44 54 47 40 42 40,5 57,5 51 48 47 48 61 51,5 53 257 246 244 168 150 247 300 270 293 195 384 435 450 458 449 431 541 541 546 717 458 426 455 575 815 586 580 513 499 831 707 638 9,2 8,7 9,9 10,0 8,0 11,3 7 7,5 5,9 8,0 8,5 10 11,2 8,2 9,1 10 11,5 11,6 12,4 13,3 9,2 9,3 10,7 14,1 14,1 11,4 12,1 14.3 10,4 13,6 13,7 12,0
- 248 249 250 251 252 253 254 255 256 257 258 259 260 263 264 265 266 268 269 270 271 272 273 274 275 276 277 278 279 280 282 283 288 292 M 53 34 36 37 45 41 38 36 41 36 38 34 35 36 28 42 33 37 41 29 33 37 37 38 35 39 36, 5 40 38 48 41 36 38 40 64 51 47 51 52 53 51 50 54 54,5 53 54 50 51,5 52 51 58 44 49, 5 50,5 51 52,5 49 53 49 53 52,5 54 65 59 54 55.5 50 49 56 64 64 74 77 61 60,5 61 55,5 62 55 61 62 64 63 40 55 61,5 55 60 68 58 63,5 55 54 67 58 52 16 69 61 21 45 59 68 62 75 71 61,5 17 52 69,5 73 76 70 60 71 65 70 69 80 79 70 72 66 82 58 61 65 398 215 224 226 264 248 241 229 283 225 233 175 231 193 248 219 253 240 306 208 252 242 243 312 218 293 281 270 278 278 327 232 257 267 418 336 322 372 355 420 249 223 388 402 334 339 304 392 355 394 354 286 299 300 363 280 250 282 317 539 277 346 352 250 373 393 478 332 354 357 448 487 372 345 456 375 378 344 404 333 393 301 350 373 441 363 402 327 402 347 287 390 360 423 393 336 461 472 496 453 488 505 455 387 435 358 366 535 457 392 466 412 496 478 496 491 524 540 585 566 547 436 530 626 650 7,5 6,3 6,2 6,0 5,8 6 6,3 7,4 6,9 6,2 6,1 5,0 6,6 5,3 13,7 5.2 7,6 6,5 7,4 7,2 7,7 6,5 6,5 8,2 6,3 7,5 7,7 6,7 7,3 6,2 6,7 5,7 7,2 7,1 6,5 6,6 6,8 7,5 6,8 7,9 4,8 4,4 *7,1 7, 4 6,3 6,2 6 7,7 6,8 7,7 6,1 6,5 6,0 5,9 7,2 5, 3 5,1 5,4 6,4 6,4 4,8 6,2 5,4 4,3 6,9 7,0 9,8 5,9 5,5 5,5 6,0 6,3 6 3,7 7,5 6,8 6,1 6,2 6,6 5,4 6,1 4,8 8,7 6,8 7,2 6,6 6,7 4,8 6,9 5,4 4,0 7,2 5,7 7,2 7,6 20,6 6,7 7,7 10,8 7,6 7,1 8,1 6 5,4 7,1 21,3 7,0 7,7 6,2 3,8 6,6 6,8 6,9 7,3 7,1 6,0 6,5 6,7 8,3 7,9 8,3 5,3 9,1 10,2 10 28 25 26 31 32 29,5 31 29,5 35 26 28 27 29,5 28 26 27 30 29,5 33 35,5 27 33 28 29 27 31 29 29 25 28 35 33 26 32 31 41 21 37 41 44 40 40 43 46 41 41 43 45 38 41 43 44 41 36 39 41 38 41 41 44 39 41 39 44 39 37 47,5 39 42 47 47 52 52 49 47 48 63 48,5 50,5 47 48 46 50,5 47 50 46,5 40 46 46 49 44 35 45 53 44 46,5 41,5 40 45 42 46 46 49 42 51 50 51 52 51 52 56 48 49 54 61 60 56,5 56 47 56 59 61 57,5 56 51 57 55 49 53 56 320 181 227 235 255 232 215 285 226 219 205 213 189 239 224 254 276 261 297 261 217 246 251 235 197 238 258 222 238 233 313 260 289 297 194 248 374 356 362 370 324 298 271 346 350 363 297 308 298 382 355 297 363 314 267 354 276 270 334 340 376 323 305 363 380 352 417 419 434 444 465 425 400 437 385 361 552 486 385 459 376 353 403 410 521 455 422 417 505 416 432 402 496 449 525 403 377 488 414 493 576 496 498 510 532 442 489 523 595 335 559 430 454 603 587 641 564 595 709 625 689 568 573 678 680 666 665 699 11,5 7,3 8,6 7,6 8 7,8 6,8 9,6 6,4 8,4 7,3 7,8 6,0 8,9 8,6 9,4 9,2 8,8 9,0 7,4 8,0 7,5 9,1 8,2 7,3 7,8 9 7,6 9,4 8,4 8,9 7,8 11,1 9,2 6,3 6,0 10 9,5 8.9 8,3 8,0 7,3 6,4 7,5 8,5 8,8 6,8 6,8 7,8 9,2 8,2 6,8 8,8 8,7 6,9 8,6 7,2 6,6 8,1 7,7 9,7 7.9 7,5 8.3 9,7 9,6 9,1 9,8 9,1 9,4 8,9 8,1 8,1 9,3 8,0 5,7 11,4 9,6 8,2 9,6 8,1 7 8,6 8,2 11,2 11,3 9,2 9,1 10,3 9,0 12,2 8,9 9,3 10,1 11,3 9,7 9,3 10,9 9,8 10,7 12,6 11,9 9,7 10 10,4 8,5 9,6 10 10,6 7,3 11,4 7,9 7,4 10 10,4 11,1 12,0 10,7 12,0 10,2 11,9 10,3 11,1 11,9 12,4 13,6 12,5 12,4
- 486 487 488 489 I 43 32 34 26 57 45, 5 48,5 62 60 58 48 61 59 67 60,5 82 65 43 67 302 199 261 160 335 310 309 427 357 367 518 365 486 540 424 627 548 — 748 7 6,1 7,6 6,1 5,7 6,8 6, 4 8,7 6 6,3 9 5,9 8,2 27,5 7,0 7,6 8,4 — 11,1 31 27 30,5 28 45 42 43 51 54 53 59 53 53,5 51 57 64 62 64 63 285 186 263 171 381 312 344 556 620 412 642 343 496 738 627 897 572 905 852 9,1 6,8 8,7 6,1 8,4 7.4 8 10,9 11,5 7,7 10,9 6,4 9,2 14,4 11,0 17,2 9,2 14,1 13,5
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- Comparaison entre les résultats donnés par les Mortiers gâchés à l’eau de mer et a l’eau douce, a
- Bulletin No 10 du Laboratoire d’essais
- la traction et à la compression
- Tableau 8
- 2 6 02 O 1 S 2 490 491 492 493 50 51 53 I 2 5 186 187 316 317 394 395 396 397 399 400 401 403 +03 406 • on o () 0 g co C .80 o 2 1 C A I N Q 2 E F G TRACTION COMPRESSION RAPPORT Compression Traction TRACTION COMPRESSION RAPPORT Compression Traction
- 8 S 8 ( 02 31 38,5 32 28 46 42 44 50 29 28 30 34 48 46 30,5 33 34 45 44 36 12,5 17 22 23 20 32 02 0 S 8 S 0 50 53 53 38 59 64 60,5 73 39 38, 5 33,5 39 51 49 45 46,5 51 51 47 55 23 25 31 38 30,5 49 en S c 8 0) 02 6I — 56 59 61 47,5 52 41 63 12 31,5 49 43 50 44 (7 49 54 66 17 13 62 33,5 31 3,5 53 40 47 v S E co 72 38,5 36 57 55 59 16 19 67 35 46 e « — 15 17 18 57 68 68 57,5 44 66 52 48 t C & 91 30 26 12 59 61 64 53 59 51 50 53 02 C • cr 79 15 48 59 48 46 C C 51 60 64 51,8 51 2 E 0) 0. 198 300 197 236 312 328 277 341 190 204 224 200 351 346 181 207 222 307 292 97 136 151 169 125 en 8 S 8 • 305 402 354 309 415 452 334 504 219 358 252 270 427 416 253 336 375 395 393 176 207 188 248 187 02 O) E 8 S 6 02 GI — Ea 396 344 336 353 458 428 457 437 312 338 340 318 575 566 343 422 440 409 445 453 215 209 211 291 207 352 • 6 8 co u d 429 489 438 363 572 574 358 349 501 319 246 g 0 - e m 370 549 504 289 508 611 447 469 565 360 318 CO C & 01 1er 707 612 592 742 743 480 477 571 478 465 CO a & co 690 495 717 723 474 449 o C & 520 728 739 532 398 8 8 8 CO — 6,4 7,8 6,2 8,3 6,7 7,8 6,3 6,8 6,6 7,2 7,5 8,2 7,3 7,5 5,9 6,2 6,5 6,8 6,5 7,8 8 7 7,2 6,2 CO O c 8 on -* 6,4 7,6 6,7 8,2 6,9 7,1 5,7 6,9 5,6 9,3 7,5 6,9 8,4 8,5 5,6 7,3 7,3 7,7 8,4 7,7 8,2 6,1 6,4 6 CO E 8 E CO 61 — 7,0 5,9 5,5 7,4 8, 7 10,3 7,2 35,8 6 6,8 9,7 6,4 13,0 11,8 7,0 7,8 6,6 24,3 33, 4 7,3 6,4 6,7 6,1 5, 4 5,2 5,3 CO S E co 5,9 13,1 12,1 6,3 14 9,8 22, 4 18,4 7,4 I 9,1 5,3 g & 24,5 32,7 27,5 5,1 7,4 9,1 7,7 10,6 8,5 Porti 6,8 6,6 CO C c 61 23,3 23,5 10,1 12,1 11,6 9,1 12,2 11,1 and 9,5 8,6 en H & 8,7 33,4 15,0 12,1 9,9 artif 9,7 en C © 10,1 12,1 11,5 10,2 iciel 7,8 ~ .S S CO — 23 29 39 20 31 21,5 36 39 28 32 26 30 33 31 24 27 27 31 29 36 (Qua 12 20 20 22 22 24 CO E 8 8 M - 36,5 45 44 34 43 36 42 51 37,5 45 36.5 38 48 46 37 36 41 44 46 48 ilités 17,5 26 22 30 31 33 œ E & E 0) en 81 44,5 43.5 46 43 50 47 44 53 47 53 45 45 50 52 43 40 52 56 56 54 div 24 31,5 27,5 37 39 41,5 en O E co 55 51 46 53 54 50 44 41 51,5 erses 16,5 41 C : 52 53 43 54 55 53 45 44 59 ») 47 47,5 CO © 91 56 52 49 55 56 58 47,5 48 62 54 53 CO C 0 c 67 50,5 52 54 47 53,5 en C & 52 54 54 47 54,5 D .S 8 S — 143 271 358 198 271 141 279 359 195 216 253 254 278 273 227 254 291 241 207 115 167 156 184 167 CO 0 8 3 CO 337 422 446 292 417 384 323 601 359 348 366 352 428 401 351 306 246 385 399 165 237 231 278 267 co 0 S & E 0 CO 61 E 477 517 486 424 456 442 494 463 487 507 488 515 519 431 428 481 537 494 477 649 218 312 316 343 373 503 en 6 E au 548 536 594 584 600 607 624 563 653 387 395 « — dou 498 476 572 704 715 528 595 503 511 541 565 en C 0 01 ce 799 806 729 660 700 535 598 795 648 578 CO C © co 886 661 632 781 518 601 on C • 727 733 762 681 627 ® E c e 9 6,2 9, 4 9,2 9,9 8,8 6,5 7,7 8,8 7,1 6,8 9,7 8,5 8,4 8,8 9,3 9,3 10,8 7,8 7,1 9,7 8,4 7,9 8,2 7,6 CO S c S CO 9,2 9,4 10,1 8,5 9,7 10,8 7,6 8,4 9.6 7,8 10 9,2 8,8 8,6 9,5 8,5 6 8,7 8,7 9,4 9,1 10,5 9,2 8.6 CO 0) E s S 0 0. 61 — 10,7 11,9 10,5 9, 8 9,1 9,4 11,2 8,7 10,3 9,6 10,8 11,3 10,3 8,2 9,9 12,0 10,3 8,7 8,5 12,0 9,0 9,9 11,5 9,3 9,5 12,1 CO S 8 co 10 10,5 12,8 '11,0 11,1 12,1 14,3 13,8 12,6 8,2 9,5 g & — 9,5 9.0 13,3 13,1 13,0 9,9 13,2 11,3 8,6 11,5 11,8 CO a « au 14,3 15, 4 13,1 11,8 12,0 11,2 12,1 12,9 11,8 10,8 CO a co co 13,2 13,0 12,1 14,5 10,9 11,2 en C & 13,9 13,5 14,1 14,4 11,5 / Bit
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- Comparaison entre les résultats donnés par les Mortiers gâchés à l’eau de mer et à l’eau douce, à la traction et à la compression
- Bulletin N° 10 du Laboratoire d’essais Tableau 9
- Numéros d’ordre Désignation des usines TRACTION COMPRESSION RAPPORT Compression Traction TRACTION COMPRESSION RAPPORT Compression Traction N
- 1 semaine v S 8 68,5 55 33 31,5 22 25 14 27 47 36 46 33 34,5 36 33 34 33 33,5 34 36 31 34 12 semaines 6 mois g c 15 43 44 52 33 49 o C 0 ou 68 60 43 46,5 42,0 S | 3 ans 4 ans 1 semaine 4 semaines u 0 C & 8 Es 414 298 227 198 177 138 235 268 295 279 268 309 328 277 207 281 380 322 407 391 O 8 © LU d 460 301 401 422 427 548 g « — e n 556 467 491 492 517 680 -1 0 ce o C0 9 a LS 00 19 — -IM 2 ans 3 ans 4 ans 8 8 8 - 7,4 9,0 7,3 7,7 7,4 6.5 6,4 6,0 6,5 4,5 82 8,4 6,8 9,6 7,2 5,4 6,9 5,1 8,4 on 8 02 5,8 7,6 6,2 6,5 6,8 9,8 4,7 5,3 5,5 5,8 7,2 6,2 6,1 7,1 7,2 6,2 5,5 6,6 10,1 12 semaines v 6 8 c 7,0 6,2 9 8,7 11,3 11,6 a & — 37,0 10,8 11,2 9,4 15,9 13,9 12 g & 31 8,5 10,2 Cil 12,2 12,6 17,2 3 ans 4 ans 1 semaine 4 semaines 12 semaines • O a 56 35 40 42 32 46,5 S 53 35 47 42 38,5 48,5 2 ans 3 ans 4 ans 4 semaines 12 semaines • 8 au 587 431 457 439 395 550 E & 0 C & 61 ce 697 592 694 678 663 3 ans & 4 ans 1 1 O 8 02 - 9,3 11,7 8,0 11,6 8,3 8,1 7,5 9,6 8,7 7,6 10,5 8,7 11,2 10,8 10,8 9,2 9,8 12,3 10,4 4 semaines 12 semaines FsSF E 5 | 6 mois OC * c C 19 ** 1 g — 2 ans 3 ans 4 ans
- 411 476 412 407 409 410 413 414 415 416 417 418 419 420 422 423 424 425 426 429 428 431 433 G 0 K 1 T U V X Y Z 42 43 19 23 11 14 10,5 15 38 29 38 27 24 21 20,5 22 18,5 16 19 23 16 18 46 30 52 37 40,5 34,5 17 32 47 19 42 30 25 43 43,5 42.8 45 41,5 38 42 45 43 65,5 48 45 49 38 47 43 311 174 168 85 101 69 98 235 190 171 169 203 145 198 157 100 109 96 194 400 248 195 145 169 140 128 249 200 266 238 215 220 234 246 207 186 226 364 703 605 8,9 5,8 6, 2 4,8 5,1 8,2 7,4 5,6 15,4 6,6 9,0 12,8 7,6 6, 3 4,9 6,2 9,2 8,4 9,0 9,0 Cim nent 16,2 ents s de 14 34 36 21 15 9 12 nati 6 9 16 25 19,5 19 19 15 20,5 Gra] 20 14 12 9 16 12 14,5 55 41,5 25 24 17 19 irels 15 11 20 34 24 26 30,5 31 29 opier 27 24 35 20 28 24 25 49 43 39,5 32 30 25 23,5 14 25 35,5 32 33 38 33 40 •S 34 36 34 31 41 37 37 62 42 49 50 46,5 43 55 319 243 122 102 97 70 70 155 220 149 202 169 168 221 220 128 120 112 169 490 344 172 128 168 160 82 165 294 198 265 252 241 292 299 200 190 195 329 Es 542 453 257 237 229 207 147 249 419 281 321 415 385 455 326 316 410 227 370 424 lou 765 682 504 601 509 626 732 8,9 13,7 7,2 7,4 8,8 10,9 7,7 8,1 8,6 8,1 10,1 11,1 7,8 10,0 11 9,2 12,4 0,7 11,7 11,1 11,5 8 7,8 9,1 8,8 10,6 9,9 11,8 8,6 9,6 10,9 10,1 11,4 9,5 8,7 11,7 7,3 10,1 11,3 14,5 19,6 10,7 14,3 13,2 12,9 11,3 14,0 14,2 13,6 14,2 16,9 12
- pl.n.n. - vue 100/134
-
-
-
- Comparaison entre les résultats donnés par les Mortiers gâchés à l’eau de mer et à l’eau douce, à la traction et à la compression
- Bulletin No 10 du Laboratoire d’essais
- Tableau 10
- 8 RAPPORT — RAPPORT
- 2 TRACTION COMPRESSION Compression TRACTION COMPRESSION Compression
- 6 S Traction Traction
- to O o 8 S g .0 3 O S c 8 maines emaines mois c ans ans ans ~ S c 8 maines emaines mois A & ans ans ans 8 8 maines emaines mois © ans ans ans 8 maines maines mois e C ans ans ans o S S 8 v 0) S 5 8 O S 8 mois g « 02 a & ans ans 2 8 maines maines mois E & ans
- 2 & 0 v. co 01 CP • 0 co 61 CT 0 02 0 co 61 CO • 0 co 01 CO * K 0 0 co ou co * 0 0. 0. ce — 01
- A — * 61 — * 91 - -* 61 61 — * - - * 61
- Ea u d e ni er E: au € loue ce
- 497 U 11,5 23,5 31,5 84 102 139 7,3 4,3 4.4 13 22 23 155 127 212 11,9 5,7 9,1
- 443b W 19 33 42 41 41 43 42 37 151 219 426 461 618 640 709 558 7,4 6,5 10,0 12,2 15,3 14,7 16,8 16,1 13 26 36 41 49 51 52 48 146 191 387 506 616 724 656 741 10,9 7,3 10,8 12,3 12,6 13,3
- 444 22 34 41 51 44 42 43 45 163 237 410 488 497 582 665 589 7,3 7 9,9 9,5 11,2 13,8 15,3 13,1 16 25 34 49 48 47 42 47 129 225 463 523 542 677 751 594 8,2 8,8 13,6 10,6 11,3 14,4
- 447 24 38 39 193 291 396 7,9 7,7 10,1 18 27 35 168 290 439 9,5 10,8 12,5
- 448 26 38 38 196 342 414 7,5 11,1 11,0 18 33 33 183 336 493 10,3 10,1 15,1
- 449 26 38 44 206 363 462 7,9 9,3 10,4 19 29 38 202 264 505 10.7 9, 0 13,2
- 450 451 22 27 35 40,5 41 43,5 170 197 226 294 401 443 7,6 7,4 6,4 7,2 5,7 10,1 16 26 31 136 240 377 8,7 9,3 12,1
- 452 26 35 38 217 275 514 8,2 7,9 13,7 17 23 37 169 278 501 9,7 12,2 13,6
- 462 — — — 41,5 46,5 — — — — 666 — — — — 14,3 — — — 41 54 — — — — 594 — — — 11,0
- 468 V 20,5 29, 5 31 52 41,5 46,5 145 177 230 319 408 502 7,0 6,0 7,4 6,1 9,8 10,7 14,5 31 36 30 33 37 134 173 323 358 500 515 10,6 5,5 8,9 11,0 15,0 14,0
- 469 20 35 38,5 150 188 226 7,5 5,4 5,9 18 28 35 182 244 344 10,2 8,6 9,9
- 470 17 36,5 41 161 213 242 9,6 5,8 5,9 13 21 32 129 202 269 9,8 9,7 8,4
- 471 M 24 34 42 43 45 41 47 46 169 202 274 306 275 383 397 366 7 5,9 6,5 7 6,1 9,2 8,4 7,9 19 26 36 35 37,5 38 34 38 200 234 304 393 301 469 420 458 10,6 8,8 8,5 11,2 8,0 12,3
- 472 28,5 47 45,5 263 290 354 9,2 6,1 7,8 23 33 28,5 270 416 401 12,1 12,7 14,1
- 474 26,5 33 48 ... - 308 — — 6,4 19 26 31,5 — — 403 — — 15,9
- 475 22 33 28 20,5 25 33
- Ciments de Laitier
- 494 G1 18 28,5 32 31 31 37 30 29 111 142 196 201 233 249 263 6,1 5,0 6,2 6,5 7,8 6,6 8,6 18,5 29 28 28,5 30 33 32 33 126 185 205 217 253 295 310 7 6,3 7,5 7,6 8,5 9,0
- 495 13 21,5 24,5 27 25 32 114 124 149 153 232 313 8,7 5,8 6,1 5,7 9,2 9,7 12 22 23 28 20 31 96 130 153 163 224 289 8 6 6,7 5,8 11,2 9,3
- 496 18 23 23 27 25,5 34 139 145 199 231 277 296 7,5 6,3 8,7 8,5 10,8 8,7 14,5 20 21,5 30 24 30 134 138 195 199 289 312 9,2 6,9 9,0 6,7 12,3 10,5
- MORTIER NORMAL SEC
- Portland artificiel
- 6 B 11,5 17,5 24 26 31 30,5 88 135 185 233 237 318 7,6 7,7 7,8 9 7,7 10,4 13,5 17 29 25 33 33 147 209 206 249 295 373 10,8 12,1 7,2 9,8 8,9 11,4
- 7 12 17 25 24 31 33 107 150 178 250 185 339 9 8,6 7 10,5 6,0 10,1 12 18,5 29 29,5 30,5 34 33 153 224 208 236 264 382 361 13, 6 12,1 7,2 7,8 8,6 11,3
- 8 13 17 24 26,5 30 34 35 36 98 174 218 188 182 276 352 336 7,7 10 9 7,1 6,4 8,9 10,0 9,3 15 19 27 28 31,5 34 35 110 131 217 277 346 302 370 7,3 9,3 8,1 9,9 10,9 8,7
- 9 13 18 22 26 30 31 37 36 115 134 161 226 194 300 396 313 8,9 7,6 7,2 8,8 6,4 9,7 10,7 8,6 14 18 23 26 29 35 35 31 117 195 219 223 254 370 397 8,1 10,7 9,5 8,6 8,7 10,5
- 10 15 19,5 23,5 23 29 30 134 150 168 200 234 350 8,8 7,6 7,3 8,6 8,0 11,5 12 18,5 24,5 27 32 33 76 129 194 276 227 395 6,3 6,9 8,0 10,2 7 11,9
- 11 14 16 23 27 31 31 115 193 190 189 263 289 8,3 11,8 8,2 7,0 8,4 9,3 12 17 23 26 32 35 121 217 252 203 274 322 10 12,7 11 7,7 8,5 9,1
- 12 12 — 23,5 26 30 34 125 220 191 200 10,8 9,3 7,3 6,6 14 — 25 27 30 33 105 — 238 218 151 7, 5 — 9,9 8,0 5,0
- 13 15 — 19 22,5 22 23 34 121 170 203 226 8,0 9,0 9,1 10 17 ----- 29,5 33 31 34 139 — 266 301 248 366 8, 3 — 8,8 9,1 7,9 12,4
- 14 17 20 — 28 29 145 187 236 251 329 8,5 9, 8 10,5 9,0 11,3 14,5 17 — 22 27,5 28,5 148 175 — 215 255 10 9,8 9,7 9,2
- 12,4
- 9,6
- U
- -110 1 c
- — co
- 9 2 2
- ?
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-
-
- Comparaison entre les résultats donnés par les Mortiers gâchés à l’eau de mer et à l’eau douce a la traction et à la compression
- Bulletin N° 10 du Laboratoire d’essais Tableau 11
- Numéros d ordre
- Désignation des usines
- 1 semaine
- 4 semaines
- 12 semaines
- TRACTION
- COMPRESSION
- RAPPORT Compression Traction
- TRACTION
- COMPRESSION
- RAPPORT Compression Traction
- 6 mois
- 1 an
- 2 ans
- 3 ans
- 4 ans
- 1 semaine
- 4 semaines
- 12 semaines
- 6 mois
- 1 an
- 2 ans
- 3 ans
- 4 ans
- 1 semaine
- 4 semaines
- 12 semaines
- 6 mois
- 1 an
- 2 ans
- 3 ans
- 4 ans
- 1 semaine
- 4 semaines
- 12 semaines
- 6 mois
- 1 an
- 2 ans
- 3 ans
- 4 ans
- 1 semaine
- 4 semaines
- 12 semaines
- 6 mois
- 1 an
- 2 ans
- 3 ans
- 4 ans
- 1 semaine
- 4 semaines
- 12 semaines
- 6 mois
- 1 an
- 2 ans
- 3 ans
- 4 ans
- Eau de mer
- Eau douce
- 15 11 15 24,5 103 133 170 9,3 8,8 6,9
- 17 13 19 19 139 193 226 10,6 10,2 12,0
- 58 E 13 18 22 177 8,0
- 59 11 14 17 21 22 28 32 35 102 138 138 242 201 309 300 274 9,2 9,7 8,2 11,7 9,3 11,0 9,3
- 60 12 16 22 25 29,5 32 103 175 224 191 231 8,3 10,7 10 7,7 8,5
- 61 11 19,5 23 26 29 34 31 30 114 194 226 208 327 351 286 288 10,3 10,0 10,0 7,9 10,9 10,4 9,1
- 10 12 19,5 — 24 29 97 138 165 — 212 299 9,3 11,4 8,5 — 8,9 10,4
- 62 11 18 18 144 191 195 13,0 10,6 10,7
- 64 13 19 22 156 189 138 12,2 9,8 6,4
- 11 16 18,5 24 27 159 145 204 — 296 15,0 9.1 11,0 — 10,8
- 175 II 11 16 16 25 26 29 127 193 207 273 356 271 11,2 12,1 12,9 11,0 13,7 9,4
- 177 11,5 18 23 22 22 29 148 195 201 147 369 426 12.9 10,8 8,7 11,4 17,0 14,6
- 178 14 17,5 21 162 189 225 11,5 10,8 10,6
- 179 17 21 16,5 20 29 29 184 228 193 232 264 392 10,9 10,8 11,8 11,5 9,0 13,5
- 180 16 20 21 29 32 34,5 228 233 250 298 377 437 14.2 11,5 11,7 10,1 11,7 12,6
- 184 16 19 21 221 317 382 14,1 17,0 16,7
- 76 F 15 19 22,5 27 28 39 39 42,6 144 224 244 279 279 419 394 390 9,4 12 10,8 10,2 9,8 10,8 10,2
- 77 16 18,5 24,5 185 231 248 11,7 12,4 10,1
- 81 19 21 27 136 172 181 7,1 8,3 10,3
- 82 18,5 19 25 145 170 244 7,8 8,9 9,6
- 83 18 24 25, 5 21 33 37 188 235 253 311 392 10,4 9,8 9,9 14,8 10,5
- 404 13 20 27
- 136 G 19 22 25 175 223 255 9 10 10,3
- 188 J 15,5 19,5 24 138 179 207 8,9 9,1 8,8
- 189 20 22 20 174 250 240 8,7 11,3 11,9
- 195 K 13,5 17 21 27 23 29,5 152 172 232 235 266 367 11,2 10,3 11,1 8,7 11,5 12,4
- 196 11 17 21 26 26 30 35,5 34 98 173 217 169 163 293 362 275 9,2 10,3 10,4 6,5 7,6 9,8 10,1
- 407 9,5 15 17 150 138 145 15,8 9,1 8,3
- 319 0 11 19 23 26 25 31 106 171 223 265 255 379 9,3 9,1 9,8 10 10,2 12,2
- 320 13 19 22 150 189 255 11,2 10,0 11,4
- 321 15,5 20 30 27 30 33 164 227 183 286 259 343 10,5 11,4 6 10,7 8,6 10,4
- 322 19 24 30 28 33 36 201 208 241 204 239 10,5 8,5 7,9 7,2 7,3
- 323 18 23 24,5 29 33,5 37 134 194 216 332 328 365 7,5 8,4 8,8 11,4 9,7 9,7
- 17 22 — 28 31 35 173 187 — 269 260 393 10 8,5 — 9,5 8,4 11,2
- 324 16,5 23 24,5 164 171 225 10 7,5 9,2
- 12 9 8 10 17 14 15 14 26 18 22 20 24 22 30 28 30 81 121 107 151 191 135 251 290 186 160 298 261 316 345 278 6,7 14,0 10,7 8,8 13,3 9.9 9,7 16,0 8,5 8,1 14.0 12,0 10,4 12,3
- 8,5 15 21 26 28 31,5 130 193 236 235 328 15,2 13,1 11,2 9,2 11,7
- 9 18 25,5 29 33,5 36 33 31 122 205 259 308 354 469 322 385 13,8 11,6 10, 0 10,5 10,5 13,0 9,6
- 8 10 15 20 20 84 156 193 — 253 180 10,3 15,6 12,7 — 12,4 8,8
- 11 16 22 149 217 193 13,6 12,7 8,9
- 12 16 24 172 204 269 14,6 12,6 11,4
- 11 15 20 25 29 138 208 243 — 353 12,4 13,6 12,3 — 12,1
- 12 21 20 25,5 24,5 29 138 234 258 223 364 343 11,8 10,9 12,7 8,7 14,8 11,7
- 14 21 25 30 26 33 191 240 233 352 483 409 13,6 12,9 9,2 11,7 18,7 12,3
- 16 16 25 145 194 307 9,3 12,1 12,2
- 15 27 25 26 28 31 134 269 306 294 266 411 9 10 12 11,5 9,5 14,4
- 17 18,5 25 31 34 32 226 251 361 402 407 471 13 13 14,4 12,9 12,0 14,6
- 11 19 24 213 233 361 18,8 13,6 15,2
- 13 23 27,5 31 27 35 35 34 141 225 255 309 492 470 424 467 10,6 9.7 9,3 10 15,4 13,3 12,0
- 16 20 28 175 195 304 11,2 9,6 13,9
- 21 27 33 164 216 347 7,8 8,0 10,5
- 20 20 32 126 2|5 361 6,2 10,9 11,2
- 17 25 29 28 36 39,5 178 227 387 344 431 475 10,4 9 13,2 12,3 11,9 12,0
- 14 20 27
- 14 21 27,5 128 226 299 9 10,6 10,8
- 16 22 ' 28 158 180 317 9,8 8,4 11,2
- 18,5 25, 5 31 198 272 361 10,7 10,7 11,7
- 14,5 18 23 29,5 25 32 129 186 259 279 167 404 8,8 10,4 11,2 9,3 6,7 12,6
- 13,5 18 23 25 26 29 35 34 139 175 188 222 249 321 409 338 10,3 9,5 8,1 8,8 9,4 10,9 11,7
- 11 17 22 113 173 178 10,3 10,2 7,9
- 10 18 25 29,5 27 30 136 201 264 264 348 448 13,2 11,1 10,4 9,0 12,8 14,8
- 14 22.5 23 143 216 269 10 9,4 11,6
- 17 22 33 32,5 37,5 38 173 178 236 332 366 10,3 8,0 7,1 10,2 9,8
- 13 21 31 32 37,5 36 149 169 255 277 356 11,7 8,0 8,2 8,8 9.5
- 13 20 27 30,5 36,5 35 91 190 274 331 366 386 7,1 9,6 10,2 10,9 10 10,6
- 14 21 31 32 35 153 237 .— 245 377 418 10,9 11,3 — 7,0 11,8 12,1
- 17 22, 5 28,5 137 191 198 8,0 8,6 6, 9 -
- pl.n.n. - vue 102/134
-
-
-
- Comparaison entre les résultats donnés par les Mortiers gâchés à l’eau de mer et à l’eau douce à la traction et à la compression
- Bulletin N° 10 du Laboratoire d’essais
- Tableau 12
- Numéros d’ordre Désignation des usines TRACTION COMPRESSION RAPPORT Compression Traction TRACTION COMPRESSION RAPPORT Compression Traction
- | 1 semaine | 4 semaines | 12 semaines 6 mois 1 an 2 ans | Sans | 4 ans | 1 semaine | 4 semaines | 12 semaines 6 mois 1 an | 2 ans 3 ans 4 ans | 1 semaine | 4 semaines | 12 semaines 6 mois 1 an 1 | 2 ans 3 ans 4 ans | 1 semaine 4 semaines | 12 semaines 6 mois 1 an 2 ans 3 ans 4 ans 1 1 semaine | 4 semaines | 12 semaines 6 mois 1 an 2 ans | 3 ans 4 ans | 1 semaine | 4 semaines | 12 semaines 6 mois 1 an 2 ans | 3 ans 4 ans
- Ea u d e m er E au dou ce
- 328 16,5 20 25,5 30 33 201 240 235 382 12,2 12.2 9,2 11,5 15 22 25,5 32 34 182 293 259 421 12,1 13,6 10,2 12,2
- 329 16,0 20,5 26 169 239 222
- 356 P 17, 5 21,5 26 29 30 156 228 310 350 346 8,9 10,6 12,1 12,0 11,6 17 21 32 30 31,5 170 227 341 231 267 9,8 10,8 17,3 7,7 8.4
- 357 18 22 25 30 36 174 245 292 316 255 9,6 11,1 11,8 10,5 7,1 16 21 29 29 28,5 160 222 219 288 328 9,9 10,4 7,6 9,9 11,5
- 358 14, 5 20 24 28 31 36 36 40 147 175 218 239 305 349 378 364 10,1 8,6 9 8,6 9,9 9, 6 10,4 16 20 23 26 31 34 33 37,5 143 225 255 259 320 393 317 348 9,1 11,0 11,0 10,1 10,3 11,5 9,3
- 359 14, 5 19 21 27 21 33 129 162 235 245 237 8,9 8,5 11,1 9 11,1 16 20,5 26 31 28 37 148 183 286 322 306 9,1 9,0 11 9,7 11,0
- 223 L 11 15 19 21 24 120 140 251 229 253 11,1 9,3 13,4 10,8 10,7 11 16 22 23 24 106 166 220 271 276 9,8 10,4 10 11.7 11,5
- 224 12 17 21 23 25 130 142 241 310 262 10,8 8,3 11,3 13,3 10,4 11 17 23 28 24 95 172 211 282 333 8,4 10,1 9 10 13,9
- 225 13 18 20 22 23 27 90 157 204 199 242 286 6,9 8,8 10,0 9 10,7 10,5 8,5 17 21 25 22 26 60 155 223 262 409 306 7,0 9,3 10,6 10 7 18,9 12 4
- 226 13, 5 19 22 24 25 26 103 185 227 293 225 404 7,6 9,7 10.4 12.4 9,1 15,8 11 17 24 27 27 34 96 155 233 262 280 381 9 8, 9 9,8 9,8 10 5 12 2
- 227 12 18 22 23 24 31 117 172 227 242 231 340 10 9,5 10,1 10,5 9,7 10,8 11 18 24 25 25 32 115 174 284 245 264 409 10,4 9,5 11,9 9,8 10,5 12 8
- 228 11,5 17 22 22 25 31 118 167 225 284 342 335 10 10 10,2 12,7 13,9 10,8 10 14 20 26 25 29 96 135 238 252 338 363 9,3 9,6 11,7 9,6 13,7 12 5
- 229 10 16 19 20 25 29 34 31 98 134 182 175 275 316 281 292 10,2 8,5 9,4 8,9 11,1 10,1 8,1 8 13 18 25 24 26 32 29,6 82 142 238 259 228 313 371 324 10.2 10,6 13,0 10,5 9,6 12,0 11,4 13,2
- 230 11 16 19 20 23 28 34 34 86 123 218 163 253 342 301 265 8,1 7,6 11,3 8,3 11,1 12,1 8,8 8 12 18 23 21 26 29 29 77 132 212 256 288 337 387 310 10 11 12 11,3 13.7 12,8
- 480 14 19 24 22 30 130 189 277 223 246 8,5 9,7 11,5 10,0 8,3 10,5 18 23 29 34 95 183 252 278 247 9 10,2 10,8 9,6 7,6
- 481 9 16 21 25 25 95 156 256 196 163 10,2 9,9 12,3 8,0 6,7 9,7 13,5 14 18 23 26 139 212 307 275 326 10 15,5 17,0 11,8 12,5
- 482 13 20 23 26 28 36 146 192 281 261 269 389 10,9 9,4 12,0 10,0 10,8 11 16 22 28 32 31 151 214 272 292 305 395 13,3 13,1 12,2 10,5 9,5 12,7
- 483 13 18 25 27 30 30 142 154 233 262 315 358 11,2 8, 4 9,3 9,7 10,6 14,4 12 15 25 28 29 29 178 176 272 331 426 414 12,7 11,5 10,4 11,8 11,9 11,8
- 484 14 19 24 28 32 34 155 187 253 269 259 410 10.8 9,8 10,6 10 8,1 12,0 13 19 22 33 37 35 143 185 323 338 370 478 11,3 9 14,6 10 9,9 13,6
- 485 16 25 26 29 29 182 234 248 327 289 11,3 9,4 9,5 11,3 9,8 15 20 25 29 33 178 214 234 341 408 11,9 10,8 9,3 11,7 12,3
- 231 16 20 24 26 34,5 38 36 33 143 175 154 237 306 307 392 323 9,1 8,6 6,4 9,0 8,8 8,0 11,0 11 16 23 27 28,5 31 41 34 125 179 267 248 214 338 385 353 11,1 11,2 11,6 9 7,5 11,0 9,3
- 232 9 14 18 20 25 29 74 107 158 243 234 278 8,2 7,7 8,7 12, 0 9,2 9,5 7 16 20 24 25 28 70 151 191 196 269 309 10 9,2 9,4 8,3 10,7 10,1
- 233 10 13 17 20 26 31 67 132 182 231 274 300 6,8 10 10,7 11,5 10,6 9,6 9 17 22 25 27 27 96 172 231 250 336 376 10,3 10,0 10,4 10,1 12,4 13,8
- 234 12 14 19 23 26 30 28 34 70 151 202 229 288 311 291 372 5,9 10,7 10,6 9,9 10,9 10,2 10,5 10 16,5 20 20 24 27 28 33 111 133 209 248 196 411 415 337 11 8,0 10 12,6 8,0 15.5 14,8
- 235 18,5 32,5 27 28 31 36 36 36 177 180 218 314 319 295 336 356 9,5 5,6 8,0 11,2 10,1 8.2 11,9 21 31 32 37 36,5 40 31 34 217 247 229 341 402 436 368 441 10,3 8,0 7,1 9,1 11,0 11,0 9, 3
- 236 20 31 27 28 31 41 32 192 188 267 177 351 426 323 9,5 6,0 9,8 6,4 11,2 10,4 10,0 22 32,5 32 39 36 39 32,5 218 263 312 432 336 479 451 10,0 8, 2 9,7 11,2 9,3 12,8 13,8
- 237 22 26 24 29 30 39 31 203 230 203 271 408 411 328 9,3 8,8 8,5 9,3 13,4 10,5 10,4 22 26 33,5 36 38,5 37 36 205 245 203 449 456 441 403 9,3 9,4 6 12,4 11,8 12,0 11,3
- 238 22 26 27 29 31,5 37,5 191 239 293 246 313 360 8,5 9,2 10,3 8,4 9,9 9,6 23 30 34,5 40 38 41,5 223 250 296 428 492 413 9,7 8,3 8,8 10,8 13,0 9,9
- 239 15 21 23 24,5 28 32 145 193 228 229 354 344 9,8 9,3 9,9 9,3 12,5 10,7 12,5 21 26 29 31 33 151 169 234 344 446 325 12,0 8,0 9 12,0 14,5 9,9
- 240 15 — 20 105 — 276 7,0 13,7 11 — 23 33,5 31 106 :— 253 9,8 — 10,8
- 241 14, 5 — 20 22 24 31 115 — 241 179 276 319 8,2 11,9 12, 4 11,4 10,3 9 — 21 26 119 .— 274 215 389 438 13,0 — 12,9 8,2 11,6 14,2
- 243 14 21 23 190 250 250 13,4 12,0 11,0 10 17 22 154 223 253 15,9 13,4 11,7
- 248 M 14 19 33,5 31 157 188 245 266 11,0 10 7,3 8,5 18 17 27 33 153 162 277 266 8,3 9,5 10,3 8
- 249 14 18 21 27 28 31 35 35 131 166 208 249 220 331 322 354 9,3 9,0 9,7 9,1 7,8 10,6 9,2 16 21 27 31 33 31 31 29 140 208 207 293 241 375 402 328 8,9 10 7,6 10,4 7,3 12,2 12,8
- 250 15 19 23 27 31 33 34 37 127 170 206 240 187 319 277 349 8,7 9,1 8,9 8,9 6,0 9,7 8,1 15 21 25 31 34 32 32 30 151 186 265 281 265 368 422 339 10,3 9,0 10,5 9,0 7,8 11,3 13,1
- 251 13 19 21 26 30 35 35 35 128 149 203 225 221 322 335 329 10,0 7,9 10,4 8,6 7,2 9,3 9,6 14 19 23 32 34 34 35 33 145 205 259 291 245 365 475 369 10,6 10,6 11,1 9,6 7,1 10,8 13,4
- 252 18 23 28 28 166 191 224 233 9,2 8,4 8.2 9,3 15 23 26 30,5 153 171 222 269 10,2 7,4 8,5 8,8
- 254 17 20 26,5 28,5 178 203 236 252 10,6 10 8,9 9,1 14 18 27 27 31 150 172 191 265 10,8 9,3 9,8
- 255 15 17,5 25 25 28 143 147 231 205 269 9,3 8.4 9.2 8,3 9,5 13 19 26 30 115 183 238 211 302 386 8,7 9,4 9,1 7,0 9,7
- 256 14 19 21 25 30 32 144 144 255 217 258 310 10,2 7,5 11,2 8,6 8,7 9,8 10,5 17 24 27 32,5 34 161 206 243 289 310 15,3 12,4 10 10,6 9,5 11,3
- 257 15 20 22 148 137 191 9,8 6,8 8,6 13 18 24 126 141 176 9,6 7,8 7,2
- 258 13 5 19 20 110 205 142 8,1 10 7 7,1 12 19 22 133 170 203 11 8,9 9,3
- 259 12 16 20 108 125 219 9,0 7,8 10,9 10 16 21 97 151 185 9,6 9,4 9,4 P
- , 2 s
- pl.n.n. - vue 103/134
-
-
-
- Comparaison entre les résultats donnés par les Mortiers gâchés à l’eau de mer et à l’eau douce, à la traction et à la compression
- Bulletin N° 10 du Laboratoire d’essais
- Tableau 13
- Numéros d'ordre Désignation des usines TRACTION COMPRESSION RAPPORT Compression Traction TRACTION COMPRESSION RAPPORT Compression Traction
- 1 semaine j | 4 semaines | 12 semaines 6 mois I 1 an 2 ans 3 ans 4 ans 1 semaine | 4 semaines | 12 semaines 6 mois 1 an 2 ans 3 ans 4 ans | 1 semaine | 4 semaines | 12 semaines | 6 mois 1 an 2 ans 3 ans 4 ans | 1 semaine | 4 semaines | 12 semaines 6 mois 1 an 2 ans & 4 ans j 1 semaine | 4 semaines | 12 semaines 6 mois & 2 ans 3 ans | 4 ans | 1 semaine | 4 semaines | 12 semaines | 6 mois 1 an 2 ans | 3 ans 4 ans
- — — —
- Eau de mer
- Eau douce
- 260
- 261
- 263
- 265
- 266
- 268
- 269
- 270
- 271
- 272
- 273
- 274
- 275
- 276
- 277
- 278
- 279
- 280
- 283
- 284
- 486
- 487
- 488
- 489
- 490
- 491
- 492
- 493
- L
- 50
- 51
- 52
- 53
- C
- 2
- A
- 5
- 186
- 187
- 11 17,5 22 74 149 156
- 11 17,5 20 108 142 175
- 12 — 21 25,5 25 27 107 — 269 183 262 260
- 12 16 21 96 137 144
- 14 15,5 19,5 124 156 136
- 14 18 21 137 136 198
- 17,5 18 22 146 173 219
- 13 18 22 137 107 199
- 13 15 23 121 123 147
- 12 17 21 127 162 100
- 12 16 20 110 156 123
- 14 16 20 161 140 184
- 14 18 21,5 197 126 127
- 13 16 22,5 145 132 169
- 14 19 137 166
- 14 18,5 28 152 193 216
- 13 16 21 134 145 183
- 13 17 21 121 147 152
- 20 25 28 176 214 271
- 13 18,5 19 17 29 29,5 162 160 194 280 315 352
- 11,5 16 24 158 216 302
- 14 20 24 167 203 282
- 15 21 22 24 29,5 36 37 41,5 170 148 264 251 239 372
- 14 20 — 26 29 28 141 246 ..... 273 284 396
- 13 19 22 161 184 287
- 14,5 — 24 28 113 ------ 232 215
- 15 21 24 141 222 227
- 16 20 22,5 202 253 225
- 15 20 21,5 22 179 233 238
- 10 18 142 154 255
- 16 22 24 28 26 30 38 147 248 258 249 309 360
- 17 19 22 22 28 32 148 199 313 299 255 367
- 26 32 34 31 37 40,5 44 42 175 186 256 305 367 —
- 15 19 21 183 140 238
- 13,5 14 18 21 25, 5 23,5 [25,5 25,5 35 177 169 189 254 273 262 ' 267 290 417
- 13 17 20 221 168 250
- 13 19 21 184 214 178
- 14 18 22 26 29 33 33 36 148 181 275 203 281 413
- 15 16 23 25 29 33 35 37 152 197 239 239 324 385
- 345
- 322
- 367
- 386
- 418
- 6,7 9,8
- 8,9 8,0
- 8,8
- 9,8
- 8,4
- 10,5
- 9,5
- 10,8
- 8,9
- 11,7 14,1
- 11,5 10
- 11,1
- 10,5 9,5
- 8,9
- 12,3 13,7 12,2
- 11,3 10,0 12,4
- 7,5 9,5
- 12,8 11,8 13,9
- 347
- 339
- 380
- 00 00
- 8,5 10,0
- 7,4
- 9,6
- 5,9 8,0
- 9,3
- 9,8
- 8,6
- 6,9
- 8,4
- 8,7
- 10,4
- 9,1
- 8,7
- 8,6
- 8,6
- 13,8 10,0
- 7,2
- 8,8
- 12,9
- 6,8
- 7
- 9,3
- 10,1
- 9,1
- 6,3 4,7 6,0
- 9,3 5,9 7,5
- 7,6
- 8,8
- 7,1
- 9,8
- 10,2
- 12,7
- 11,8
- 7,1
- 12,3
- 9,6
- 12, 0
- 9,2
- 8,6
- 6,7
- 12,1
- 13,1
- 11,8 17,0
- 13,9
- 10,5
- 10.3
- 10,5
- 12,7
- 11,7
- 8,5
- 11,1
- 10,2
- 5,8
- 7,3
- 10,4
- 12,2
- 9,7
- 11,2
- 10,2
- 12.5
- — ESccc CrSUce
- 10,8
- 14,2
- 7,5
- 11,2
- 10,7
- 11,1
- 12,9
- 8,3
- 12,3
- 10,3
- 9 15,5 20 88 143 197
- 7 16 21 72 156 198
- 7,1 10,6 8,1 10 19 23 24 29,5 76 — 174 158
- 11 16 20 125 136 196
- 10 16 20 140 182 167
- 13 18 21 116 179 180
- 16 21 24 177 241 215
- 14 18 26 122 172 218
- 12 17,5 22 119 160 146
- 12 19 21 144 146 188
- 11 17 19 139 172 540
- 12,5 16 19 119 142 192
- 12 16 18 133 156 181
- 12 16 22,5 120 124 226
- 12 19 150 177
- 12 18 21,5 139 167 224
- 14,5 18 22 131 203 180
- 12 17 19,5 129 161 172
- 17 26 32 154 259 326
- 16,7 10,8 12,0 15 21 21 22,5 31 29 106 208 226 275
- 12,5 16,5 23,5 155 202 252
- 12 22 26 193 252 303
- 10,5 8,1 10,3 9,2 16 20 25,5 26 31,5 33 33, 5 37 175 189 242 26%
- 10,6 9,6 14,3 11,5 17,5 25 28 30 137 172 — 281
- 14 17 24 195 201 182
- 7,6 13 — 24 28 125 .—. 242 295
- 10 16 23,5 92 174 260
- 15 19 24,5 122 257 310
- 13 19,5 25 166 232 253
- 8 14 20 126 167 225
- 9,0 11,7 12.0 8,4 16 18 24 30 29,5 27,5 33 116 202 229 258
- 13,6 9,2 11,5 14 19 23 30 28 29 91 177 254 291
- 9,8 9,8 8,3 8,2 28 36 36 38 46 42 39 43 226 217 297 473
- 11 23 29 143 188 235
- 12 17 21 20 34 122 180 204 345
- 10,5 11,4 11,9 13,5 22 22 145 275 307
- 12 14 21 142 221 325
- 12,5 17 20 206 226 324
- 7,8 9, 9 12,6 11,5 9,4 11 16 19 21 24 25 25 27 107 169 202 230
- 9,5 11,3 11,5 11,8 10,2 13 18 19 23 23 27 29 30 154 212 195 264
- 246
- 331
- 442
- 287
- 310
- 320
- 298
- 512
- 335
- 361
- 251
- 367
- 394
- 392
- 404
- 430
- 357
- 395
- 390
- 460
- 422
- 361
- 441
- 395
- 409
- 313
- 301
- 9,7 9,2 9,8
- 10,3 9,7 9,4
- 7.6 — 9,1
- 11,3 8,3 9,7
- 14 11,5 8,4
- 8,9 10,1 8,6
- 11,3 11,7 8,9
- 8,7 9,7 8,4
- 10,3 9,2 6,7
- 11,9 7.8 9,1
- 12,5 10 29
- 9,5 8,8 9 9
- 11,0 9,8 9,8
- 10
- 12,8
- 11,3 9
- 10,6
- 9.0
- 6,9
- 12,4 16,1
- 7,8
- 9,3
- 9,4
- 11,5
- 9,8
- 10,0
- 9,8
- 12,2
- 11,4
- 10,4
- 8,1
- 8,3
- 10,3
- 10,6
- 10,7
- 11,7
- 6,8
- 6I of —
- 10,3
- 10,7
- 9,6
- 19
- 10,8
- 11
- 14
- 10
- 9,6
- 8,1
- 12,6
- 15,8
- 9,3 10,0 11,8
- 10,9
- 13,7
- 11,9
- 11,6
- 9,6
- 7,6
- 10
- 11
- 12,7
- 10,9
- 11,0
- 10,2
- 11,1
- 10,6
- 12,8
- 12,0
- 13,0
- 11,6
- 10,6
- 10,4
- 7,4
- 6,4
- 8,0
- 13,5
- 10,3
- 10,7 12 1
- 16,5
- 9,4
- 12,1
- 11,5
- 9,5
- 6,2
- 8,3
- 10,8
- 12,3
- 15,5
- 13,4
- * 0
- 00 00 ©
- 19 t 0
- 8,6
- 9,7
- 12,4
- 10,8
- 10,8
- 11,1
- co 00
- 13,8
- 00
- 9,5
- 9,7
- 14,2
- 15,5
- 15,9
- 11,0
- 14,7
- CO -
- 10.4
- 10,4
- 10,8
- 11,5
- 12,1
- 13,2
- 14,2
- 14,5
- 14,4 15,0
- 11,6
- 10
- % z O
- pl.n.n. - vue 104/134
-
-
-
- Comparaison entre les résultats donnés par les Mortiers gâchés à l’eau de mer et à l’eau douce, à la traction et à la compression
- Bulletin N° 10 du Laboratoire d’essais
- Tableau 14
- Numéros d’ordre | Désignation des unités TRACTION COMPRESSION RAPPORT Compression Traction TRACTION COMPRESSION RAPPORT Compression Traction
- 1 1 semaine | 4 semaines | 12 semaines 6 mois 1 an | 2 ans 3 ans CC | 1 semaine | 4 semaines | 12 semaines siom 9 1 an 2 ans | 3 ans | 4 ans | 1 semaine | 4 semaines 1 | 12 semaines 6 mois 1 an 2 ans 3 ans | 4 ans | 1 semaine | 4 semaines | 12 semaines 6 mois 1 an 2 ans | Sans | 4 ans | 1 semaine 0 0 .S S S 0 0. | 12 semaines 6 mois 1 an 2 ans 3 ans 4 ans | 1 semaine | 4 semaines | 12 semaines 6 mois 1 an 2 ans 3 ans C «
- Ea u d e IM 1er I Es au lou ee
- 316 317 M 16 20 24 25,5 28 28 26,5 28 33 34 37 38 29,5 32 136 148 159 238 227 256 258 245 289 377 359 402 328 439 8,6 7,2 6,6 9,5 8,0 9,0 9,7 8,7 8,6 11,0 9,8 10,4 11,1 13,7 17 18 24 26 31 30 34 30 34 34 38 34 37 36 148 174 241 230 263 255 283 273 325 340 378 374 368 389 8,7 9,4 10,0 8,8 8,3 8,6 8,3 9, 0 9,3 9,9 9,9 11,0 9,8 10,8
- 394 395 396 Q 18,5 14 15,5 26 24,5 23 32 25 24 33 35 38 159 159 196 172 249 260 262 297 335 244 236 375 8,6 11,2 12,2 6,6 10,1 11,4 8,2 12,1 13,9 7,3 6,8 9,9 12 16 16 21 23 24 31 33 30 30 33 31 130 170 159 154 227 234 256 325 368 303 249 410 10,6 10,0 9,7 7,2 10,0 9,9 8,3 12,3 9,8 13,6 7,5 13,3
- 397 Z 15,5 21 25,5 — — 265 — - 10,3 15 24 29,5 - - 356 — — 12,0
- Portland artificiel (Qualités diverses)
- 399 400 401 E 6 7,5 8 10 14 15 15 16 17,5 75 111 86 82 152 129 149 125 181 12,5 14,8 10,8 8,0 11 8,7 9,9 7,7 10,3 3,5 11 9 7 13 12 10 16 13 94 150 93 104 170 144 146 204 170 26,9 13 6 10,7 14,9 13,7 12,0 14,1 12,5 12,7
- 403 F 11 16 21 28,5 — 32, 5 32 33 98 162 213 201 — 322 321 9,0 10,0 10,2 7,0 — 9,8 9,9 11 16 22 28,5 — 34 35 37 112 161 218 234 — 389 338 331 10,3 9,8 10 8, 3 — 11,4 9,6 8,9
- 405 406 G 10 13 13 21 18 24 22 27 26,5 115 112 176 221 164 222 237 11,0 9,8 10 9,2 7,4 8,3 8,9 8,5 13 13 21 16 25 19 24 25 86 132 201 313 191 263 298 10 10 12,8 12,6 9,9 11,1 11,9
- 411 C 15 21 20 25 25 34 164 216 193 292 315 369 11,1 10,2 9,7 11,5 12,7 10,9 11 19 22 33 30 38 151 236 226 267 375 410 13,7 12,4 10,2 8,0 12,6 10,8
- 412 0 10 14 25 115 215 269 11,8 15,0 10,6 10 11 19 151 222 342 15,4 19,6 17,7
- 407 K 9,5 15 17 150 138 145 15,8 9,1 8,3 11 17 22 113 173 178 10,3 10,2 7,9
- 409 410 L 4 5,5 11 11 20 17 61 64 98 119 119 115 15,3 11,6 8,8 10,8 5,9 6,9 3 5 5 9 11 12 69 60 84 99 120 121 25,6 11,3 17,5 11 10,7 10
- Ciments naturels
- 413 T 6 11 13 66 131 148 11,4 12,1 11,5 5 11 14 63 147 195 13,1 13,3 14,2
- 414 415 416 417 U 10 10 6 8 15 17 16 15 33 28 22 21 26 32 29 24 30 32 74 113 70 101 128 139 99 123 201 183 149 132 240 269 192 257 315 244 7,7 11,5 11,6 12,6 8,4 8,1 6,0 8,2 6,0 6,6 6,7 6,4 9,3 10,6 6 12 9 10 9 19,5 13 14 10 30 20,5 18 14,5 34,4 24,5 16,5 36 23 64 139 89 94 80 214 131 112 159 284 157 153 144 401 247 119 383 301 10,6 11.7 10,1 8,9 9,3 10,9 10,0 8,0 15,4 9,4 7,6 8,5 9,9 7,2
- O
- pl.n.n. - vue 105/134
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-
-
- Comparaison entre les résultats donnés par les Mortiers gâchés à l’eau de mer et à l’eau douce, à la traction et à la compression
- Bulletin N° 10 du Laboratoire d’essais
- 8 S O 0. —
- TRACTION
- COMPRESSION
- RAPPORT Compression Traction
- TRACTION
- COMPRESSION
- RAPPORT Compression Traction
- maines
- | 6 mois
- 1 an
- 2 ans
- | Sans
- 4 ans
- Eau de mer
- 241 304 389 445 8,5 10,3 8,2 9,3 12,7 11,3 13 17 24 , 25 33, 5
- 249 15,7 11,1 10,8 9 12 17
- 273 15,7 9,7 12,2 9 15 21
- 257 20, 6 14,0 11,0 9 15.5 21
- Cim ents de G rapi iers
- 197 293 371 423 7,9 6,5 6,3 12,6 11,2 14,2 14 20 29 28 33
- 203 275 328 422 385 332 9,5 9,7 8,1 10 9,7 11,0 9,4 8 9 16 26 29 36,5
- 255 240 428 451 389 483 7,0 7,9 9,0 7,5 15,0 13,4 11,4 12,8 6 12 21 26
- 15,9 14,1 10 16 25
- 227 307 293 445 8,8 8,9 8, 1 10,8 9,2 12,6 9 17 24 29 35
- 178 16,2 9,4 7,9 5 12,5 19
- 232 344 340 424 494 355 10,8 9,1 8,2 13,2 9,0 9,4 13,2 9,1 12 17 30 38 44
- 312 275 367 386 436 8,2 7,1 10,5 7,9 9,7 9,6 10,5 12 21 28 36 32
- 235 11,5 9,9 10,2 15 22 25, 5
- 299 12,0 9,6 11,0 13 23 25
- 310 9,5 11,8 9,7 13 18 24
- 270 9,4 9,3 9,6 12 22 21
- 337 9,2 5,9 11,4
- 390 10 11,3 14,1 10 16 23 30,6
- — — 418 460 — — — — 11,4 00
- 180 282 378 413 11,8 7,1 6,3 9,7 11,5 10,5 11 15 22, 5 26 30,5
- 193 16,8 8,1 7,2 9 17,5 26
- 222 15,8 10,0 9,7 9,5 16 23
- 226 245 269 380 417 374 8,9 10 9,6 9,4 8,8 10,6 11,8 9,8 19 22,5 31 32,5 34
- 306 12,7 12,1 16,7 16 22 25
- Ciments de I Laiti er
- 208 182 222 241 221 7,2 6,4 10,4 8,5 7, 8 8,3 6,5 6 5 8,5 17 20 23 09 24 00
- 152 137 213 260 8,0 7,6 6,9 5,9 8,5 8 9 15 19 20 24
- 188 222 248 258 8,3 8,4 8,7 8,0 10 7 7,9 12 17 21,5 25,5
- 202 — 8,7 9,0 15,5 21 27 28,5 30
- 205 — 10,2 8,8
- Eau douce
- 34 110 228 230 334 458 458 8,4 12,5 9,5 13,3 13,7 13,6
- 131 182 226 14,5 15,4 12,9
- 146 200 276 15,1 13,5 13,0
- 155 238 332 16,6 15,3 15,5
- 36 196 277 342 389 411 440 14,2 14,0 11,8 14,0 12,4 12,3
- 38 37,5 40 114 188 221 289 311 417 323 482 13,3 11,9 8,5 10 8,5 10,9 8,6 12
- 32,5 35 37 79 127 204 253 323 417 370 364 13,0 10,6 9,8 9,3 12,3 12,8 10,6 9,9
- 158 239 — 15,8 12,8
- 38,5 83 127 240 285 278 449 9,4 7,5 10 9,9 7, 9 11,6
- 84 133 200 18,2 10,6 10,4
- 38 41 42 151 212 278 368 421 527 499 461 12,6 12,7 9,3 9,8 9,5 10,9 12,0 10,9
- 37 37 138 231 331 285 400 418 554 11,7 10,8 11,8 7,8 12,5 11,4 15,1
- 123 171 282 8,4 7,7 11,0
- 127 214 291 9,9 9,4 11,8
- 192 238 290 15,1 13,0 12,0
- 172 253 275 14,3 11,3 12,9
- 115 219 325 11,1 13,4 13,9
- 35 — — — 383 484 — — — — 10,6
- 35 131 144 222 279 400 408 12,1 9,7 9,8 11,5 13,1 11,0
- 153 203 192 16,7 11,6 7,4
- 114 220 218 12,0 13,9 9,3
- 33 33,5 35,5 223 200 252 349 306 452 448 448 11,7 8,8 8,0 10,6 8,9 13,6 13,3 12,6
- 201 338 368 12,8 15,3 14,8
- 31 32 90 145 159 145 189 251 235 11,0 8,5 8,0 6,4 7,9 8,1 7,3
- 31 100 129 146 145 186 251 11 ,6 8,6 7,8 6,2 9,1 8,1
- 31 105 142 176 199 239 243 9,0 8,6 8,2 7,8 10,1 7,8
- 144 195 237 263 265 9,2 9,4 8,7 9,2 8,8
- CA
- pl.n.n. - vue 106/134
-
-
-
- Comparaison entre les résultats donnés par les Mortiers gâchés à l’eau de mer et à l’eau douce, à la traction et à la compression
- Bulletin N° 10 du Laboratoire d’essais
- Tableau 16
- Numéros d’ordre
- TRACTION
- RAPPORT
- COMPRESSION Compression
- Traction
- TRACTION
- COMPRESSION
- RAPPORT Compression Traction
- 12 semaines
- 6 mois 1 an 2 ans 3 ans
- 4 ans
- 1 semaine
- 4 semaines
- 12 semaines
- 6 mois
- 1 an
- 2 ans 3 ans
- 4 ans
- 1 semaine
- 4 semaines
- 12 semaines
- 6 mois
- MORTIER PLASTIQUE 1 : 1
- 1 an
- 2 ans
- 3 ans
- 4 ans
- 1 semaine
- 4 semaines
- 12 semaines
- 6 mois
- 1 an
- 2 ans
- 3 ans
- 4 ans
- | l semaine
- | 4 semaines | 12 semaines 6 mois 1 an | 2 ans | 3 ans 4 ans
- 25 31 39 33 34 182 195
- 17 25 31,5 172 199
- 17 22,5 25 31 31 42 150 172
- 20 27,5 34 172 231
- 15 21 31 36 38,0 41 43,5 166 236
- 21 28 36 36 41 48,1 264 271
- 21 31 36 35 39 45 205 244
- 21 32 32,5 198 290
- 27 33 40 223 228
- 25 32,5 34 42 45 48 230 386
- 26 34 31,5 36 41,5 244 325
- 22,5 36 38 218 284
- 23 34 37 39 45 50 178 302
- 25,5 34 36 202 231
- 21 30 39
- 33,5 39,5 41 196 347
- 24 34 35 174 287
- 29,5 37 36,5 222 226
- 29 39,5 40 302 363
- 22 28, 5 31,5 36 36 37 213 289
- 16,5 26 29 29 30 36 145 214
- 14,5 18 31 148 143
- 19 32 34 36 44 171 284
- 21 28,5 31 30,5 35,5 47 169 263
- 29,5 40 42,5 48 53 55 306 386
- 26,5 34 37 258 338
- 29,5 35 36 42 42 258 303
- 24 29 33 37 37 49 42 44 177 245
- 17 29 35 37 41 35,5 166 264
- 19 24,5 30 34 35 202 212
- Eau de mer
- Portland artificiel
- Eau douce
- 327 285 298 7,2 6,1 8,3 8,7 8,8 17 30 34 37 38 158 179 359 305 344
- 266 10,3 7,9 9,0 12 27 38 167 249 404
- 246 224 326 457 8,8 7,6 9,8 7,5 10,4 10, 5 18,5 29,5 36 42 37,5 46 141 286 436 392 521 567
- 274 8,6 8,4 8,1 20,5 29 41 171 312 371
- 289 — 372 359 384 11,4 11,1 9,4 — 9,7 8,7 11 18 28 33 36 40 40,5 143 202 373 — 451 493 518
- 418 476 473 484 12,3 9,6 11,5 13,2 11,4 24 32 38 39,5 44, 5 46 312 421 512 576 543 578
- 323 365 383 492 9,9 7,9 8,8 10,3 9, 8 10,8 17 31 42 42 46,5 46 217 329 396 544 574 589
- 332 9,2 9,1 10,2 23.5 23 34 147 253 482
- 397 8,3 6,9 9,9 29 38 42 254 343 386
- 324 434 478 545 9,2 11,8 9,4 10,4 10,7 11,4 22 30 37 45 48 43 211 286 460 547 503 596
- 299 298 437 10,2 9,6 9,4 8,3 10,5 25 28,5 39 46 48,5 262 316 409 394 530
- 298 9,6 5,1 7,3 21 31,5 35,5 196 308 360
- 339 421 — 417 7,7 8,8 9,1 10,7 comme 8,3 28 35 41 42 49 49 208 331 443 514 — 513
- 278 7,9 6,7 7,6 30 37 43 199 254 457
- 21 27 38
- 211 5.5 8, 7 5,1 24, 5 36 44 233 379 505
- 324 7,2 8,4 9,2 23 38 45 235 371 469
- 340 7,5 6,1 9.3 28 37 42 230 321 448
- 384 10,3 9,1 9,6 27 40 48 273 403 410
- 357 289 303 506 9,8 10,1 11,3 8,3 9,7 13,5 25,5 31 37 41 45 254 324 394 213 535
- 199 177 250 353 8,7 8,6 6,9 6,1 8, 4 9,7 19 28 31 36 35 35 200 284 329 296 446 502
- 241 10,2 7,9 7,8 11,5 20 26,5 113 161 205
- 353 353 375 8,9 8,9 10,4 9,7 25 37 40 45 46 212 378 443 474 483
- 263 307 311 475 8,1 9,2 8,4 10 8,7 10.1 21 30 37 44 39 51 196 270 332 339 383 606
- 401 — 558 502 10,4 9,6 9, 4 — 10,4 27 37 43 48,5 55 55 313 436 487 — 608 635
- 0,7 9,9 23 34 42 256 407 617
- 354 414 437 8,7 8,7 9,8 26 39 43 45 45 255 376 494 559
- 239 314 328 442 417 7,3 8,4 7,2 8 4 8,7 10,5 9,4 20 26 35 45 44 45 47,5 46 163 217 261 325 473 539
- 338 376 411 404 9,7 9,1 9,7 10,1 9, 9 15,5 22 31,5 37 38 38 188 241 357 440 457 523
- 242 271 347 10,5 8,6 7,9 7,9 24 29 34 37 43,5 189 292 362 327 535
- 9,2 13,8 5,9 9.1 10,5 10,7 8,3 9,1
- 7,8 9,7 12,0 9,4 13,8 12,2
- 8,3 10,6 9,0
- 13,5 11,2 13,2 — 12,5 12,2
- 12,9 13,3 13,4 14,5 12,2
- 13,0 10,5 9,4 13,0 12,3 12,8
- 6,2 11,0 14,2
- 8,8 8,9 9,1
- 9,7 9, 4 12,3 12,1 10,4 13,8
- 10,3 11.0 10,5 8,6 10,9
- 9,5 9,7 10,1
- 7,4 9,5 10,8 12,2 -...-- 10,4
- 6,7 6,8 10,6
- 9,5 10,5 11,4
- 10,1 9,7 10,5
- 8,2 8,7 10,7
- 10 10,1 8,5
- 9,9 10,5 10,5 5,1 12,1
- 10,3 10,2 10,6 8,2 12,8 12,2
- 9,6 8,1 7,7
- 8,6 10,2 10,9 10,5
- 9,4 8, 9 8,9 7,7 10 10,3
- 11,7 11,8 11,4 eus 11,1
- 11,0 11,9
- 9,7 9,7 11,4
- 540 8,7 8,3 7.4 7,2 10,6 11,3 11,7
- 12,1 10,9 11,3 11,7 13,8
- 7,9 10,1 10,5 8,7 6
- 2 *
- pl.n.n. - vue 107/134
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- Comparaison entre les résultats donnés par les Mortiers gâchés à l’eau de mer et à l’eau douce, à la traction et à la compression
- Bulletin N° 10 du Laboratoire d’essais
- Tableau 17
- 6 p 6 ^ 224 226 228 231 234 236 239 243 253 263 265 270 271 273 274 275 277 283 292 491 493 500 508 52 1 9 4 316 394 395 O < > o - = H Désignation des usines TRACTION COMPRESSION RAPPORT Compression Traction TRACTION COMPRESSION RAPPORT Compression Traction
- S c 8 — 19 22 17 19 18 25,5 22 18 27 24 28,5 28 26,5 25 30 27 27 39 26 25 25,5 20 12 25 35 19,5 20 16 21 27 30 0 8 0) 25 29 26,5 29 26,5 22 38 33 30 40 37 38 40,5 36 35 37 39 49 33 36 31 30 19 31 43 26,5 30 22 32 37 35 0 O 8 & S 02 S 28,5 29,5 32 36 32 33 35 39 34 41,5 38 44 41 48 34 34 42 38 45 28 37 39 35 30 34 44 35 28 38 47 34 o 6 8 co 34 33 35 38 35 18 41 40 42 40 42 37,5 37 44 39 43 43,5 g & 31 34 36 42 37 19 38 42 45 47,5 47 43 39 46 28 57 45 0 C « 61 43 43 44 42 44 40 43 44 48 48,5 49 43 49 54 44 57 to C C 46 41 42 53 v C 03 - 47,3 38 40 59 S & 8 O 0. 133 204 142 197 125 137 140 212 191 191 191 222 201 219 179 249 241 319 165 213 193 129 221 233 180 192 167 161 208 225 0 = & 8 922 295 211 254 158 166 263 217 279 239 218 316 268 259 245 237 317 344 239 307 254 226 284 322 204 275 234 212 232 335 & C 8 8 02 Ea 284 324 279 266 254 221 233 287 356 287 256 313 329 286 266 252 303 307 285 290 344 264 333 387 379 326 247 253 317 361 6 u d 375 308 309 317 316 149 368 382 365 349 423 398 410 268 267 423 E 0 C 0 81 ter 486 462 505 388 383 389 446 571 444 459 461 u g co o C C ~ .S 8 8 12,0 9,8 8,4 10,2 7,1 5,4 5,3 6,2 12,0 7,1 7,8 6,8 7,9 7,5 8,8 6 9,1 8,8 8,1 6,3 8,4 9,5 10,7 8,9 6,6 9,2 9,5 10,4 7,6 7,7 7,5 8 8,7 10 7,9 8,7 5,9 7,6 7,0 6,5 9,2 6,0 5,8 8,3 6,6 7,1 6,9 6,4 8,1 7,0 7,2 9,8 8,4 11,9 9,0 7,4 7,7 9,2 12,1 6,6 6,2 7,0 0 E 8 o 1 9,9 10,9 8,7 7,4 6,5 6,7 6,6 7,4 10,4 7 6,7 7,0 7,9 6,0 7,8 7.3 7,2 8,0 6,4 10,2 10,3 7,6 11,1 11,3 8,6 9,3 8,9 6,6 6,7 10,6 0 = 11,0 9,3 8,8 8,3 9,1 8,2 8,9 9,6 8,6 8,8 10,1 10,6 9,0 6,8 6,2 9,5 = © 8,4 11,4 11,2 8,8 11,6 11,1 11,2 6,4 8,3 9,3 9,9 10,4 11,4 11,5 10,8 6,7 © 61 11,3 10,7 11,3 12,8 8,8 9,5 8,0 9,1 10,4 10, 4 8,0 Uo C < 10,0 10,5 10,5 9,2 • 9,5 11,6 12 8,3 2 8 VJ 18 20 16 22 18 8 22 18 16 26,5 21 21 25 22 20 26 24 23 31 27 26,5 22 16 17 18 28 19 20 17 22 22 23,5 8 8 02 26 29,5 23,5 29 27 25 35 31 30 38 30 35,5 33 31 33 31 33 42 37 34 32 25 22,5 31 43 28 29 31 31,5 33 33 U O 8 & & 0. ai 33 36 33 38, 5 36 35 42 34 38 48 38 43 45 40 38 41 39 44 34 42 31 36 34 38 46 33 28,5 39 43,5 44 0 S 5 36 38 37 47 41 21 49 45 48 44 45 39 45 49 41,5 44 44 46,5 a 0 CZJ C 0 01 44 40,5 41 48 48 42 51 46 55 49 49 43 51 56 52 50 52 C 47 43 44 54 VJ C C 45 46 42 50 2 % 179 170 142 171 131 49 174 133 181 206 136 222 211 158 181 173 175 217 304 173 204 166 225 197 239 164 201 217 168 198 186 U O S 8 0 0. 263 284 240 227 183 178 251 244 349 231 204 326 258 214 253 265 283 330 290 340 271 361 286 279 276 340 295 202 245 360 U = = VJ •1 E 258 325 321 211 276 238 289 323 452 351 333 381 399 346 284 339 397 475 349 355 348 439 419 402 379 376 347 315 469 VJ 6 8 © a,u 437 439 484 409 360 207 432 523 420 355 532 597 513 381 495 371 429 © dou 479 400 376 472 469 176 443 448 500 500 595 575 513 555 548 469 476 520 VJ C © 61 iee 578 634 590 564 499 497 499 489 635 606 585 543 521 VJ © 563 592 524 737 VJ C C 573 579 509 639 ~ & 8 o VJ 9,8 8 , 5 8, 7 7,7 7,2 5,5 7,8 8,3 11,3 7,7 6,5 10 8,4 7,0 8,9 6,7 7,3 9,4 9 8 6,5 9,4 10,5 13,5 10,9 8,0 8,6 10,1 12,6 7,6 9,0 7,9 VJ 0 .S s 8 () VJ VJ 8 & 8 6 02 61 — 10,7 9,0 9,8 5.4 7,6 7,0 6,8 9,5 11,9 7,3 8,9 8,8 8,1 8,5 7,3 8,2 10,1 10,7 10,3 11,5 9,6 13,0 11 9,1 11,3 13,1 8,9 7,2 10,3 VJ 6 S c 9,5 11,6 13,0 8,7 8,8 9,8 8,8 11,5 8,7 8 11,7 13,2 10,4 9,1 11,2 8,4 9,2 A « 13,5 10,3 9,8 9,9 10,6 7,6 10,1 10,0 9,2 11,2 13,6 14,3 10,1 10,8 13,0 10,4 9,6 VJ a © 81 13,1 15,6 14,4 11,7 10,3 11,8 9,0 9,8 14,0 11,2 10,9 10,0 VJ © cr M C «
- e m 250 385 406 374 429 208 429 290 371 436 466 453 441 531 306 384 406 462 432 446 495 453 449 482 494 35 39 38 47 44 23 43, 5 45 54 45 43 40 30,5 51 42 45 49 53 10 9,6 10,0 7,8 6,8 7,2 7,2 7,9 11,6 6,5 6,8 9,1 7,7 6,8 7,7 8,5 8,5 7,8 7,9 10,6 10,9 15,9 9 6,6 9,9 11,6 13,9 6,5 7,4 10,8 11,9 11,3 12,0 13,6 12,7 12,5 12 12,7
- Portland artificiel (Qualités diverses)
- 400
- 401
- E
- 13
- 15
- 18
- 22
- 23
- 28
- 130
- 140
- 149
- 176
- 175
- 222
- 10,0
- 9,2
- 8,4
- 7,9
- 7,6
- 8,0
- 14
- 15
- ^ O
- 154
- 135
- 242
- 244
- 234
- 296
- 11,0
- 9,1
- 12,0
- 11,5
- 9,6
- 11,6
- 'O 1 £ 7
- pl.n.n. - vue 108/134
-
-
-
- Comparaison entre les résultats donnés par les Mortiers gâchés à l’eau de mer et à l’eau douce, à la traction et à la compression
- Bulletin No 10 du Laboratoire d’essais
- Tableau 18
- Numéros d’ordre
- Désignation des unités
- TRACTION
- COMPRESSION
- RAPPORT Compression Traction
- TRACTION
- COMPRESSION
- RAPPORT Compression Traction
- Eau de mer
- Eau douce
- 17 27 31 37 38,5 47,5 141 214 241 219 235 358 8,1 8,0 7,8 5,8 6,1 7,5
- 13 21 26 27 28 38 123 162 172 173 255 403 8,2 7,7 6,5 6,8 9.0 10,5
- 22 34 38 — — 350 — 9.4
- 28,5 39 38 42 40 54 225 327 316 435 460 526 7,8 8,4 8,4 10,4 11,5 9,7
- 14,5 18 31 148 143 241 10,2 7,9 7,8
- 7 18 27 74 124 178 10,4 7,0 6,6
- 7 18 24 95 98 146 13,0 5,5 6,1
- Ciments
- 7 14 20 23 20,5 19,5 71 120 148 209 175 136 9,7 8,7 7,5 9,0 8,5 6,7
- 19 33 35 124 161 202 6,6 4,9 5,8
- 17 27 30 41 46 50 121 176 242 289 400 503 7,0 6,5 8,0 7,1 8,7 10,0
- 15,5 25 29 42 48 43 146 200 225 305 339 358 9,3 8,0 7,7 7,2 7,0
- 16 28 35 40 42 136 189 325 336 401 8,5 6,8 9,5 8,4
- 14 21 33 39 40 180 202 252 278 345 12,8 9,4 7,7 7,1
- Ciments
- 19 31 37,5 34 44 42 202 233 237 360 392 457 10,7 7,6 6,0 10,7 8.9 10,8
- 15 26 35 40 27 53 48 131 176 278 329 188 555 554 8,7 3,0 8,0 8,3 6,8 10,5 11,5
- 14 24 30 39 37 44,5 50 47 155 185 275 264 518 537 569 635 11,8 7,7 7,7 6,7 13,9 12,0 11,3 13,5
- 16 27,5 36, 5 43 48 48 172 — — 475 620 686 10, 9 — — 11,0 12,9
- 15,5 31 31,5 187 286 12,0 9,3
- 6 18 23, 5 34 34 73 89 127 178 222 11,5 7,8 5,4
- 13 21,5 29 34,5 39,5 44 111 190 242 324 229 422 8, 4 8, 8 8,3 9,4 5,8 9,5
- 15 20 27 35 39 42 115 139 263 275 443 513
- 22 32 40 — — 366 — — 9,2
- 22,5 40 47 55 54 59 221 439 527 557 604 559 9, 8 10,9 11,3 10,1 11,2 9,4
- 11,5 20 26,5 113 161 205 9,6 8,1 7,7
- 6 14,5 23 103 113 179 16,1 7,8 7,6
- 7 15 20 90 116 179 12,9 7,9 9,0
- naturels
- 8 10,5 25 27 26 27 63 144 211 286 255 255 7,6 8,7 8,3 10,5 9,8 9,5
- 11 14 21 102 122 157 9,2 8,5 7,5
- 16 22 34,5 39 46 45 156 247 337 439 566 612 9,6 11,4 9,7 11,2 12,2 13,6
- 15 22 32 38 38,5 42 159 192 272 377 438 535 10,5 8,6 8,5 9,9 11,3
- 13 22 31,5 34 40 38 128 212 324 412 472 412 9,5 9,5 10,2 12,0
- 14 22 33 37 42 185 256 328 420 473 13,4 11,6 10,0 11,3
- de Grappiers
- 19 28 35.5 32 40 42 170 298 359 449 478 485 8,9 10,6 10,1 14,1 11,1 11,4
- 14 23 33 37 42 48,5 50 50 129 182 303 388 354 — 647 657 9,0 3,5 9,2 10,0 8,4 13,0 13,1
- 11 23 32 44 39 45 47 47 128 195 279 327 480 570 665 11,3 8,4 8,6 7,4 12.3 12,4 14,1
- 14 22 34 39,5 49 47 154 441 526 579 11,2 — — 11,1 10,8
- 13 24 36 144 312 11,2 15,2
- 10 17 24 29 32 79 119 150 188 268 7.8 7,1 6,1
- 2
- 4
- 3
- pl.n.n. - vue 109/134
-
-
-
- ordre
- Comparaison entre les résultats donnés par les Mortiers gaches a l’eau de mer et à l’eau douce, à la traction et la compression
- Bulletin N° 10 du Laboratoire d'essais
- TRACTION
- COMPRESSION
- RAPPORT Compression Traction
- TRACTION
- COMPRESSION
- Tableau 19
- RAPPORT
- Compression Traction
- Numéros d | Désignation d
- 1 semaine I 4 semaines 12 semaines 6 mois 1 an 2 ans 3 ans 4 ans 1 semaine 4 semaines | 12 semaines 6 mois 1 an 2 ans 3 ans
- 4 ans
- Eau de mer
- 18 30 34 138 273 323 7,8 9,0 9,5 15,5 24,5 30
- 24 35 42 223 366 464 9,3 10,3 11,0 18 31 37
- 24,5 34, 5 37 224 320 370 9,1 9,2 9,5 18 30 38
- 23 34 39 176 348 437 7,7 10,3 11,2 17,5 28 37
- 15,5 25 28 40 47 46 142 165 218 268 322 392
- 21 33 33 148 223 312
- 19 31 34 39 42 51 154 195 248 360 410 440
- 9,1 6,5 7,8 6,7 6,9 8,4 14 21 34 31,5 38,5 45
- 7,0 6,6 9,4 19 30 35
- 8,1 6, 3 7,2 9,1 9,7 8,6 18,5 31 37 39 41 49
- 23 29 34 38 40
- L9 F
- 205 244 259 289 342
- 236 305 387
- 10,8 8,4 11,2
- 23,5 28 32
- Ciments de Laitier
- 16
- 14, 5
- 17
- 23 30 34 26 33 109 129 161 160 191 272
- 26 27 31 27 35 36 114 141 189 171 232 256 289
- 30 33 44,5 37,5 30 166 224 200 272 268 251
- 6,8 5,7 5,3 4,6 7,3 8,9 9 17 24 29 23 37, 5
- 7,7 5,2 7,0 5,5 8,6 7,2 14 20 23 30 27 32
- 10,0 7,5 6,0 6,1 7,1 14 21 25 33 33 50
- MORTIER PLASTIQUE 1 : 3
- Portland artificiel
- 12 semaines
- 9
- 9
- douce
- 17
- 9
- 13
- 12
- 9
- 11
- 8
- 6
- 15 21 24 28 29 64 80 144 176 177 208
- 12 16 — 22 66 82 168 — 184
- 11 19 23 25,5 27 29,5 80 128 192 242 250 233
- 10 12 17,5 26 77 92 147 159 206
- 11 16,5 17 15,5 20 71 93 134 105 128 157
- 16 16 106 196 180
- 13 13,5 21 25 22 130 154 153 226 282 318
- 12 20 103 130 168
- 16 17 125 114 169
- 14 22,5
- 16,5 22 143 164 247
- 11 16,5 21,5 23 24,0 95 126 162 188 188 219
- 7,5 5, 3 6,8 7,4 6,4 7,1
- 9,0 6,8 10,6 — ,3
- 8,3 11,6 10, 1 — 9,4 9,5
- 13,5 9,5 12,3
- 11,7 9,0 8,1 6,1 8,2 8,0
- 9,5 12,5 11,0
- 16,6 11,7 11,3 10,6 11,4 14,6
- 8,0 10,7 8,5
- 10,3 6,9 9,7
- 10 16 19
- 6 12 16
- 10 20
- 5 8 13
- 7 12 15,5
- 13 17 16
- 6 9,5 15
- 11 20 23, 5
- 13 21 22
- 9 15 22
- 12 16 25
- 9 14,5 19
- oi 6i
- 24 24 25 23
- 4
- 19
- LS
- 112 291 284
- 188 361 439
- 218 355 418
- 187 273 377
- 113 227 260
- 171 227 297
- 172 242 334
- 211 300 409
- 251 332 455
- 71 133 148
- 110 175 159
- 162 170 208
- 76 96 126
- 62 72 195
- 86 90 185
- 63 90 136
- 79 96 123
- 85 162 221
- 50 108 189
- 90 130 168
- 91 161 199
- 121 171 199
- 83 145 184
- 332 463 437
- 499 536 565
- 419 497
- 159 241 336
- 199 210 257
- 238 232 265
- 174 236 213
- 158 229
- 286 274
- 159 229
- 237 220 323
- 206 193 256
- 228 192 284
- 322
- 7,2 11,9 9,3
- 10,3 11,9 11,7
- 12,2 11,7 11,0
- 10,7 9,8 10,1
- 8,3 10,8 7,6 10,5 12,0 9,7
- 9,1 7,6 8,4
- 9,2 7,7 9,1 12,7 13,0 11,'4
- 9,1 10,2 11,9 11,1
- 9,8 11,7 14,1
- 8,0 7,7 6,1 5,5 10,5 8,4
- 7,9 8,8 6,4 6,7 7,7 8,0
- 11,2 8,2 8,2 7.1 7,0
- 7,3 6,0 6,5 7,1 7,8 7,2
- 10,0 6,0 12, 0 7,7 10,4
- 11,8 9,0 9,1 — 12,1 10,0
- 13,6 11,2 10,4
- 11,3 8,0 7,9 10,0 9,1 12,9
- 6,6 9,4 13,7
- 8,1 11,3 12,3 9,8 7,5 10,8
- 8,2 6,4 7.1
- 6,1 7,5 9,0
- 10,4 10, 4 8,0
- 9,0 9,0 9,6 9,6 8, 0
- . 9
- %
- pl.n.n. - vue 110/134
-
-
-
- Comparaison entre les résultats donnés par les Mortiers gâchés à l’eau de mer et à l’eau douce, à la traction et à la compression
- Bulletin N° 10 du Laboratoire d’essais
- Tableau 20
- l’ordre les unités TRACTION COMPRESSION RAPPORT Compression Traction TRACTION COMPRESSION RAPPORT Compression Traction
- U) O • 48 00 0 083 00
- -6 a z signatic semain semain semain 6 mois 1 an 2 ans 3 ans 4 ans semain semaine semain 6 mois 1 an 2 ans 3 ans 4 ans semain semaine semain 6 mois 1 an 2 ans 3 ans 4 ans semain semaine semain 6 mois 1 an 2 ans 3 ans 4 ans .S 8 0 semaine semain 6 mois 1 an 2 ans 3 ans 4 ans semain semaine semain 6 mois 1 an 2 ans 3 ans 4 ans
- “S — -* 6T * SI —6
- Eau de mer Eau douce
- 188 J 11 13 20 127 144 172 11,9 11,2 8,5 13 15 18 104 138 195 8,2 9,2 10,7
- 189 14,5 18 22 97 114 190 6,6 6,3 8,6 15 23 23 115 133 291 7,7 5,7 12,4
- 193 K 12 15 17 17 17 23 69 95 140 138 143 247 7,4 6,2 8 8,1 8,6 10,6 10 14 18,5 22,5 20 23 74 114 165 173 115 245 7,4 8,9 8.9 7,7 5,6 10,7
- 196 10 14 17 20 20,5 27 75 115 140 153 175 262 7,4 8,4 8,3 7,6 8, 5 9,8 10 17 19 23 37 24,5 97 155 185 165 452 367 9,7 9,2 9,5 7,2 12,3 14,9
- 319 0 10 14 17 21 22,5 27 26 30 77 78 132 169 151 278 273 250 7,4 5,5 7,9 8,0 6,7 7,3 10,5 8,3 8 12 17 22 19 26 29 29 49 94 135 170 202 313 256 272 6,1 8,0 8,0 7,6 10,0 12,1 8,9 9,0
- 449 14 16 23 26,5 176 211 243 248 12,4 12,9 10,7 9,3 11 16 22 26 185 237 259 259 16,6 14.6 11,7 10,0
- 13,5 16 22 139 181 230 10,2 11,6 10,6 13 15,5 23 122 175 228 9.3 11,2 9,9
- 358 D 8 10 17 21 24 24 27 27,5 64 66 107 136 176 — 232 23% 8 6.8 6,3 6,8 7,2 — 8,6 8,5 8 15 19 26 26 32 31 31 70 84 133 174 283 — 252 320 10 5,6 7 6,6 10,|8 - 8,2 10,3
- 360 6 9 18 21 23 128 136 197 198 191 22,0 10.4 11,0 9,2 8,1 5 9 13 16 19 85 137 145 181 184 16,0 15,2 11,1 11,1 9,6
- 223 L 11 14 16 19.521 25 66 106 204 163 172 319 11,0 7,7 13,5 8,3 8,2 12,6 8 13 16, 5 20 19 24 88 112 127 181 219 287 11,2 8,6 7,6 9.2 11,3 11,9
- 225 10 16 15 19 18,5 26 46 145 170 222 224 348 4,5 9,3 11,1 11,8 12,1 13,4 6 12 19 20 23 24 48 104 215 163 165 334 7,8 8,5 11,4 8,0 7,2 14,0
- 227 8 14 20 23,5 23 29 59 103 114 201 218 276 7,2 7,2 6,2 8,5 9,6 9,5 7,5 13 20 22 23 23 76 108 158 244 285 334 10,1 8,1 7,8 11.2 12,5 14,5
- 231 8 13 18 21 24 23 26 28 52 96 138 199 209 248 255 250 6,2 7,6 7,6 9,3 8,8 10,6 9,9 8,9 7 13 20,5 26 25 28 27 31 46 107 180 238 224 363 275 258 6,7 8,0 8,7 9,2 8,1 12,8 10,2 8,3
- 234 15 15 11 30 34 26,5 26 65 89 146 256 378 299 239 4,3 6,1 12,9 8,4 11,0 11,2 9,0 15 15 18 34 42 25 22 56 100 150 375 506 293 237 4,4 6,6 8,3 11,1 12 11,5 10,6
- 236 9 15 22 22,5 22 22,5 28 26,5 96 104 205 203 203 — 313 325 10,6 7,0 9,3 9,0 9,1 - 11,2 12,2 10 19 22,5 31 30 31 27 29 105 103 248 283 257 — 355 432 10,6 5,4 10,8 9,4 8,5 - 13,2 14,8
- 239 8 13 17 22 69 132 141 183 8,6 10,0 8,3 8,4 7 14 16 24 24 26 64 114 162 221 332 9,1 8,0 10,0 9,0 9,5
- 248 M 11,5 18 18 23 23 29 87 141 172 215 243 299 7,5 7,9 9,6 9,4 10,5 10,4 12,5 18 20,5 25 25 26 100 147 224 229 201 394 8,0 8,1 10,9 9,2 8,1 15,3
- 284 10 12 11 64 125 129 6,6 10,2 11,4 15 12 17 101 117 155 6,9 9,9 9,2
- 6 11 19 93 106 176 15,4 10,0 9,4 5 8,5 15,5 96 120 160 18,1 14,1 10.3
- 12 13 17 19 23 26 75 128 121 181 206 6,4 10,0 7,1 9,7 9,1 9 14 21 26 23 24 64 142 154 208 281 7,5 10,0 7,3 8,0 12,0
- 50 C 9 13 15 20 19 24 66 77 176 181 189 268 7,5 5,7 11,6 8,4 9,7 11,1 4 9 16 20,5 20 24 39 72 141 189 140 331 9,5 8,0 8,9 9,2 7,0 13,7
- 52 18 23 29 25 30 32 110 107 212 223 231 6,0 4,6 7,3 8,8 7,7 15 24 21 32 31 34 107 139 228 357 292 7,0 5,5 11,3 11,3 9,3
- 316 M 21 16 19 23 19 25 98 124 142 166 188 398 4,7 7,7 7,4 7,2 9,8 10,0 12 18 23,5 29 27 31 105 119 191 270 263 428 9,0 6,5 8,2 9,6 9,8 13,8
- 395 Q 10 17 24 21,529 127 165 247 227 227 12,4 9,6 10,1 10,5 11 19,5 26 27,5 33 87 177 248 281 325 8,2 9,0 9,6 10,2
- Portland artificiel (Qualités diverses)
- 403 F 6 12 19,5 22 24 28 40 92 156 169 156 209 6,6 7,8 8,0 7,8 6,4 7,4 4 9,5 14 18 21 25 22 76 110 141 102 225 5,3 8,0 8,0 8,0 4,7 9,1
- 407 G 8 15 22,5 — — 202 — — 8,9 9 15 23 — — 230 - — 10,6
- 2 O.
- pl.n.n. - vue 111/134
-
-
-
- Comparaison entre les résultats donnés par les Mortiers gâchés à l’eau de mer et à l’eau douce, à la traction et à la compression
- Bulletin N" 10 du Laboratoire d’essais
- Tableau 21
- Désignation des usines
- 1 semaine
- 4 semaines
- 12 semaines
- TRACTION
- COMPRESSION
- RAPPORT Compression Traction
- TRACTION
- COMPRESSION
- RAPPORT Compression Traction
- 6 mois
- 1 an
- 2 ans
- 3 ans
- 4 ans
- 1 semaine
- 4 semaines
- 12 semaines
- 6 mois
- 1 an
- 2 ans
- 3 ans
- 4 ans
- 1 semaine
- 4 semaines
- 12 semaines
- 6 mois
- 1 an
- 2 ans
- 3 ans
- 4 ans
- 1 semaine
- 4 semaines
- 12 semaines
- 6 mois
- 2 ans
- 3 ans
- 4 ans
- 1 semaine
- 4 semaines
- 12 semaines
- 6 mois
- 1 an
- 2 ans
- 3 ans
- 4 ans
- 1 semaine
- 4 semaines
- 12 semaines
- 6 mois
- 1 an
- 2 ans
- 3 ans
- 4 ans
- ! an
- Eau de mer Ciments naturels Eau douce
- 7 13 24 31 27 82 115 190 229 259 11,2 8,8 8,0 8 14 21 30 28 109 146 207 309 306 13,6 10,7 9,8
- 3 9 16,5 25 29 51 59 113 166 199 15,4 6,0 6,8 6 9 13,5 19 26 51 62 117 170 142 8,7 6.8 8,6
- 4,5 9 18 25, 5 23 69 54 105 141 195 15,3 6,0 5,9 5,5 10 15 23 24 59 63 102 155 209 17,0 6,3 6,7
- 6 11 18 23 26 83 142 190 223 219 13,8 13,3 10,8 9, 5 8,5 6 9 12 17 20 82 128 159 193 225 14,0 14,0 13,4 11,2 11,0
- 5 11 22 25 25,5 25 88 163 180 222 231 308 17,6 15,0 8,1 8,9 9,0 5 8 31 19,5 25 28 53 110 326 233 243 251 10,6 13,7 10,6 11,9 9,7
- 7 12 21 25 23 127 167 190 237 237 19,2 13,9 8, 9 9,6 S 9 15 23 108 132 175 231 258 21,6 14,5 11,5 10,2
- 7 15 29 36 71 114 309 249 4 9 17 29 61 115 185 237
- Ciments de Grappiers
- 11 19,5 26 23 31 29 102 163 166 219 272 330 9,6 8,4 6,3 9, * 8,8 11,5 13 21 30 25 32 28 151 249 255 204 378 345 11,5 12,0 8,5 8,3 8,0 12,1
- 7 13 25 24 27 31 31 24 74 76 158 188 180 345 334 11,2 5,8 6,3 7,9 6,6 11,0 13,9 7 11 20 24 29 32 32 32 70 82 174 168 225 — 289 307 10,6 7,4 8,7 7,1 7,8 8,9 9,5
- 7 15 25 29 34 35,5 79 — — 313 390 366 11.0 10,5 11,6 5 9,7 17 23 30 32 106 — — 288 304 295 20,3 — — 12,3 10,0
- 9 14 22 101 197 — 10,9 14,3 — 9 11 16 85 159 — 9,4 14,7 —
- 14 22 29 177 206 258 12,9 9,2 8.8 9 15,5 20 118 171 235 13,1 11,0 11,6
- 10 20 25 98 177 241 10,0 8,8 9,5 6,5 15,5 21 79 177 195 12,2 11,4 9,7
- 8,5 14 19 24 25 122 172 215 218 215 14,3 12,1 11,2 9,0 9 14 19 22,5 26 95 181 223 194 265 11,0 13,3 11,7 8,6
- 12,5 18 17 170 222 225 13,6 12,6 13,4 11 21 22 195 248 399 17,5 11,6 18,0
- Ciments de Laitier
- 8,5 12 14 25, 5 24 28,5 - 154 155 131 176 200 I — 12,8 10,8 | 5,1 7,3 |6 I 11,5 17 24 23 27 103 444 | 163 | 184 | 244 | 196 16,8 12,5 | 9,6 7,6 10,4
- pl.n.n. - vue 112/134
-
-
-
- COMPARAISON
- entre les résultats donnés par les essais de Moi-tiers
- à la Traction et à la Flexion
- (Résistance par centimètre carré)
- p.n.n. - vue 113/134
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-
-
- Comparaison entre les résultats donnés par les essais de mortiers à la traction et à la flexion.
- Bulletin N° 10 du Laboratoire d’essais
- Tableau 22
- 6 R 02 P S B 4 9 10 11 39 GO 61 178 76 316 317 145 195 196 186 322 323 357 358 50 51 223 224 225 d0-0-=02*= • • Désignation des usines TRACTION FLEXION RAPPORT Flexion Traction O 6 CD 2 2 S 2 227 229 231 232 233 234 235 236 237 238 239 254 255 287 394 424 425 449 460 468 472 465 —EAN O 2 [Désignation des usines TRACTION FLEXION RAPPORT Flexion Traction
- E 8 % 29 34 38,5 34 26 25 29 40 30,5 33 45 40 29 48 31 35 41 31 46 42 20 21 27 CD .S 8 CD 43 54 51,5 53 48 47 43 54 45 46,5 61 48 41 51 40,5 54 55 41,5 59 64 39 42 37 CD O E O CD 61 57 52,5 59 58 53 51 43 48,5 49 54 66,5 56 51,5 44 50 59 60 53 52 41 52 54 46 CD S 8 521 60 1 64* 45 39 44,5 16 19 63 58 55 65 31 63 38,5 61 56 47 c 50 66 60 48 48 68 56 59 51 u C & ou 1 68 77 61 57 • © 2 S 8 CD 49 54 63 42 53 51 63 52 54 55 86 53 53 56 59 60 75 45 51,5 83,5 26 33 54 8 E c 8 CD I Pc 68 87 85 59 67 83 78 79 78 70 104 61 71 85 96 92 89 67 85,5 78,5 51 52 79 CD S cë 8 CD 61 Cau Pâ >rtlai 76 102 107 99 96 102 96 63 79 71 134 92 89 89 123 116 128 99 60 54 71 65 94 CD S 8 de te p id ai 105 75 103 99 80 106 120 119 122 74 97 121 46 118 111 89 113 115 H « mel ure rtific 100 85 85 103 93 86 61 59 CD C c 61 CD C c IDE — - — — F — . 19 1919 - I “cl % I * 1 I o | % Sic ! I ce 1 semaine 19 r — — H — P — — F - — | Lel I* ob Al H -1 - ch o 0 «Il ode 4 semaines 12 semaines CD S 8 c 2 1,6 2,2 2,05 2,4 1,95 1,3 1,7 1,9 1,5 1,9 1,45 2 2,2 g C 2 1,4 1,7 2 1,4 1,5 1 1,1 CD C © 61 1,7 1,5 1,5 C co O S 8 6 CD — 21 22 26 32 34 23,5 22 22 26 28 26 25 37,5 38 36 38 43 37 34 18,5 16 26 17 21 28,5 31 CD S cë 8 ( CD 34 38 47 45 48 35 29 33 52,5 58 49 49 59 51 50 55,5 57 47 51 33 33,5 38 29 29, 5 47 40,5 CD O S 3 8 0 02 01 48 56 50 49 55 50 50,5 50 55 55 59 56 60 61 60,5 61 62 62,5 66 15 41,5 44 44 31 45,5 45 CD 6 8 56 57 51,5 63 38 60 56 57 27 42 12 41 55 61,5 67 67 45 49 43 52 C c — 64 62 69 50 13 60 66 42 41,5 CD C & 61 61 65 55 53 46,5 4 co C) .S 8 / 0 41 49 50 39 60 46 44 44 41 56 50 14 67 76 80 79 76 54 69 38 37 47 45 50 55 58 o 8 8 0 CD 52 49 70 57 83 71 69 72 90 114 84 64 101 92 88 108 104 91 93 Cime 56 60 77 70 77 86 84 CD .S & 8 O CD 61 - Eau 65 105 91 80 94 93 97 96 117 109 62 83 97 101 107 130 120 114 125 ent d 82 88 78 73 90 90 101 CD S 8 de 60 87 102 99 125 87 120 105 45,5 69 95 124 94 94 115 Le Gi 94 88 92 66,5 C « me 87 125 112 58 110 69 89 app 92 70 u • « 61 r 76 99 94 96,5 lers 74 2 a c 8 c 8 0) CD 1,95 2,2 1, 9 1,7 1,95 2 2 1.5 2 1,9 1,7 2 2.5 2,08 1,8 1,6 2,02 2 2,3 1,8 2,37 2,38 1,93 1,87 CD S & 8 0) CD 1,5 1,5 1,7 2 2 2,2 1,7 1,7 1.7 1,8 1,8 1,9 1,8 1,9 1,8 2 1,8 2 2,4 2,61 1,85 2,07 CD .8 8 O CD 61 1,9 2 1,7 1.9 1,9 1,9 2,1 2 1,5 1,6 1,65 1,8 2,13 1,9 1,8 1,9 1,8 2,1 1,8 1,65 2,8 1,97 2 24 CD 6 8 co 1,07 1.5 2 1,6 1,45 2,1 1,8 2 2 1,5 1,4 1,7 2 1,7 2,13 1,28 g 0 1,35 2 1,6 1,2 8,5 1.15 1,4 2.19 1,68 CD C co 61 1,5 1,7 1,85 1,5 1,6 CD C « 8
- r iel 75 113,5 90 98 1,9 1,8 1,7 1.8 2 2 1,6 2 1,6 1,7 2 2 2,1 1,9 1,4 2
- 3 O
- pl.n.n. - vue 114/134
-
-
-
- Comparaison entre les résultats donnés par les essais de mortiers à la traction et à la flexion
- Bulletin N° 10 du Laboratoire d’essais
- Tableau 23
- 403
- 186
- 01
- 76
- 15
- 18
- 11
- 14
- iai
- 19
- 18
- IO 19 o
- 22
- TRACTION
- i a 1
- 27
- &
- 26
- OC 19
- 29
- 30
- 31
- ai
- 28
- 31
- 33
- 37
- 39
- 30
- 25
- 28
- Portland du commerce
- 33
- 36
- Mortier sec 1 : 3
- Portland artificiel
- i a 1
- Eau de
- 34
- 38
- FLEXION
- 40
- 46
- 57
- 49
- 64
- 63
- 283
- 68
- 1,6
- 1,6
- 1,5
- -
- 1,5
- 1,8
- ai
- -
- 1,1
- -
- <
- • 1
- 1,6
- . 0 ]
- 19
- 1,6
- 1,9
- 1,63
- 1,82
- ai
- 1,9
- 19 1
- — co
- ai
- 394
- 413
- 468
- 01
- W
- GO c
- 10
- 26
- 11
- 16
- i a ]
- 32
- CO
- 28
- TRACTION
- 23
- 33
- 33
- 29
- 35
- 35
- 37
- 33
- 31
- 6
- 39
- 36
- 16
- 35
- 28,5
- i a 1
- 42
- 41
- FLEXION
- 51
- S
- 56
- 42
- 46
- 65,5
- mer
- 53
- 68
- 69
- 39
- 39
- 71
- 64
- 54
- 2,7
- -
- 19
- 19
- 2,3
- 1,8
- ) —
- 1,7
- i a 1
- 19
- —
- CO
- 1,86
- ci
- —
- 00
- Bib
- 316
- 317
- 28
- 28
- 25
- 24
- 27
- 26
- 30
- 28
- SS
- 47
- 47
- 47
- 46
- 6 I
- 55
- 195
- 196
- OC 19 19 019
- 357
- 358
- 10
- 11
- 59
- 60
- 61
- 50
- 51
- 16
- 20
- 13
- 15
- 14
- 16
- 17
- 19
- 18
- 24
- 23
- 22
- 19
- 17
- 17
- 21
- 21
- 24
- 22
- 26
- 23
- 27
- 21
- 25
- 26
- 28
- 29
- 22
- 30
- 18
- 10
- 23
- 20
- 28
- 23
- 20
- 15
- 18
- . S
- 8
- 29
- 28
- 21
- 34 ' 40
- 28
- 27
- 29
- 42
- 40
- 36
- 43
- 35
- 26
- 44
- 32
- 49
- c co
- 41
- 43
- 46
- 51
- 47
- 46
- 47
- 44
- 52
- 57
- 44
- 58
- O o
- F
- 00 -
- P* C o
- 1,6
- 1,6
- 1,80
- 1,98
- 1,74
- ro 5
- 231
- 232
- 233
- 234
- 235
- 236
- 237
- 238
- 239
- 16
- 10
- 12
- 13
- 12
- 10
- 14
- 13
- 16
- 22
- 15
- 20
- 19
- LS L
- 21
- 16
- Le 19
- 1 1
- 32
- 27
- 24
- 25
- 23
- 24
- 25
- 27
- 31
- 36
- 38
- 22
- 16
- 27
- 25
- 28
- 20
- 1919 H CE
- 29
- 35
- 28
- 36
- 44
- 41
- 33
- 31
- 44
- 47
- 40
- 36
- 40
- 46
- 43
- 43
- 38
- 54
- 54
- 60
- 64
- Co I*
- -- -
- -1 00
- 19 1
- .-— 19 00 00 o
- L O1 00 0
- C :
- 1,9
- 1,6
- 22
- 20
- 24
- 26
- 21
- 36
- 35
- ! 47
- 43
- 1,6
- 1,7
- 15
- 15
- 19
- 21
- 20
- 22
- 19
- 24
- 23
- 24
- 18
- 17
- 19
- 27
- 27
- 24
- 27
- 23
- 24
- 21
- 23
- 19
- 19
- 25
- 26
- 20
- 21
- 21
- 38
- 39
- 42
- 14
- 31
- 24
- 34
- 30
- 33
- 29
- 31
- 31
- 40
- 29
- 25
- 27
- 45
- 52
- 52
- 60
- 26
- 47
- 45
- 36
- 43
- 39
- 43
- 39
- 46
- 50
- 48
- 39
- 46
- 42
- 2,4
- 1,8
- — 19—19
- 2,1
- 1,9
- 1,9
- 00 •*
- 10 0 00 1 0 o
- 1,6
- 1,7
- 1,9
- 1,8
- 1,9
- 2,3
- 1,8
- O 00 00 00 O
- an
- r — Cc
- aine
- 15
- 14
- an
- 1,6
- 1,9
- 1,9
- -* 00
- 1,7
- 1,9
- 1,8
- 1,6
- 1,5
- — — — 19 19
- 69
- an
- 13,5
- 11
- 00 -
- 17
- 22
- 23
- 30
- 24,
- 41
- 40
- 1,86
- 1,48
- 1,85
- 25
- 27
- 2 Si
- an
- 2 Si
- 54
- 52
- 62,2
- 1,9
- 1,8
- 1,88
- 18
- 19,5
- 16
- 26,5 128
- 83
- 2 si
- 17,5
- 19
- 27,5
- 28,5 33
- 21
- 23
- 22
- 23
- 20
- 22
- 26
- 26
- 20
- 20
- 23
- 28
- 28
- 29
- 29
- 24,5
- LOIS
- C
- ’OS
- S %
- mois
- SIO
- sines
- 10
- 12
- 18,5
- 20
- 15
- 17
- 18
- 18
- 16
- 19
- 20
- 20
- 14
- 13
- 14
- 32,5
- 31
- 26
- 26
- 21
- Goto H CO
- C
- semaine
- 2 St
- 24
- 25,5
- 19 19
- 19 —
- ans
- SIO
- SIO
- 14
- 16
- 19,5
- ans
- 223
- 224
- 225
- 227
- 229
- Laines
- 2 ans
- aines
- 2 ans
- 2 ans
- 2 ans
- 254
- 255
- ans
- ans
- 2 ans
- 2 ans
- ans
- 24
- 37
- aines
- des usi
- 54
- 51
- 52
- 54
- Nu
- 22
- 23,5
- 23
- Désignation
- aine
- Désignal
- 36
- 39
- 35
- 39
- 36
- 38
- 38
- 48
- 47
- 36
- 36
- 51
- 52,5 49
- 54
- 41
- 1,69 1,34 1,50 2,54 1,48
- 1,7 2,10 2,09 1,7
- 1,7 1,8
- 19 24
- 38 53
- 49 48 47
- 22 23
- 51 80 89 77
- RAPPORT Flexion Traction
- RAPPORT Flexion Traction
- Ciment de Laitier
- Eau de
- Ciment naturel rapide
- Ciment de Grappiers
- / 2
- 2
- pl.n.n. - vue 115/134
-
-
-
- Comparaison entre les résultats donnes par les essais de mortiers à la traction et à la flexion
- Bulletin N° 10 du Laboratoire d’essais
- Tableau 24
- Numéros d’ordre
- Désignation des usines
- TRACTION
- FLEXION
- RAPPORT
- Flexion Traction
- Pau de mer
- 13 20,5 32 24 38 47 1,8 1,9 2,1
- 14
- 23
- &S
- 31
- 18
- 30
- 38
- 42
- 33
- 65
- co
- 14
- 2,07
- 2,1
- Ciment de laitier
- Portland du commerce
- 11 25,5 16 35 21 34 28,5 35 30 41 43 14 M 44 24 33 63 43 | lortier plastique 1 : Portland artificiel I 1,3 1,7 1,5 1,9 1,7 2,09 2,2 2,1 1,45 2,1 2,1
- 68 71 74 87 84
- 25 31 3% 37 34 52 68,5 70 1,4 1,7 2,01 1,9
- Ciment naturel
- 17 27 30 41 46 50 46 61 64 82 81 94 2,7 2,3 2,1 2 1,7 1,9
- Cim ent de Grapp iers
- 19 30 37 44 33 61 66 71 1,7 2,03 1,8 1,6
- 23 34 39 45 68 78 1,9 2 2
- 22 36 35 48 70 78, 5 2,2 1,9 2,2
- 20 24,5 34,5 40 39 37 52 69 81 76 1,8 2,1 2 2 1,9
- Mortier plastique 1 : 3
- Pc rtland artificiel
- 21 16 19 23 24 25 46 48 1,1 1,5 2,4 2,09
- 12 13 17 19 21 34 39 44 1,7 2,6 2,3 2,3
- Ciment le grappi ers
- 12 20 28 30 34 36,5 16 37 50 39 65 62 1,3 1,8 1,8 1,3 1,8 1,7
- 10 20 25 22 43 56 2,2 2,1 2,2
- 12,5 18 17 32 35 35 2,5 1,9 2,06
- TRACTION FLEXION RAPPORT Flexion Traction
- S & S maines maines mois • C ans ans maine 1 • S 8 8 maines mois • C ans • co 8 8 maines maines mois C & ans ans
- 0 0 co — @1 Q 0. 0 c 81 CO 0 0 0. O 0. — 61 c
- 7 - * 61 — 6I —
- Eau d O uce
- Pâte pure
- Portland artificiel
- 24,5 38 47 49 47 67 86 97 1,9 1,8 1,8 2
- 31 37,5 51 49 55 64,5 61 70 102 106 109 117 2 1,9 2 2,2 2 1,8
- 28 41 47 55 54 62 35 69 83 95 102 124 1,6 1,7 1,8 1,7 1,9 2
- 23 39 47 50,5 55 59 91 83 113 103 2,6 2,3 1,8 2,2 1,9
- 21 35 45 50 36 77 97 94 1,7 2,2 2,2 1,9
- 29,5 32 36 57 82 86 1,9 2,6 2,4
- 34 39 45 59 70 91 1,7 1,8 2,02
- 24 37 43 44 65 83 97 90 2,7 2,2 2,2 2,05
- 27 36 40 41 62 72 89 85 2,3 2 2,2 2,07
- 31 46 52 50 53 58 69 90 100 108 108 103 2,2 2 1,9 2,1 2,03 1,8
- 27,5 36 46 50,5 45 63 89 91 1,6 1,7 1,9 1,8
- 31 44 50 52 52 91 80 75 1,7 2,7 1,6 1,4
- 27 37 50 49 43 61 81 93 1,5 1,6 1,6 1,9
- 22 40 51 47 53 58 36 54 79 69 90 108 1,6 1,3 1,5 1,5 1,9 1,9
- 23 36 46 46 54 57 49 108 90 62 89 96 2,1 3 2 1,4 1,6 1.7
- 20 36 46 51 51 51 44 81 92 106 95 112 2,2 2,2 2 2,08 1,9 2,2
- 28 41 45 46 72 91 1,6 1,8 2,02
- 21 34 44 49 37 54 90 88 1,8 1,6 2,05 1,8
- 20 34,5 49,5 56 39 66 87 81 1,9 1,9 1,8 1,4
- 20,5 36 44 52 49 74 78 95 2,4 2,06 1,8 1,8
- 19 36 46 50 41 68 86 123 2,2 1,6 1,9 2,5
- 25 38 45 46 45 47 39 51 75 99 100 84 84 92 2,04 2 2,2 2,2 1,9 1,8 2,4
- 24 40 45 46 47 74 105 92 2 1,8 2,3 2
- 28 44,5 44 47 42 83 93 99,5 1,5 1,8 2,1 2,1
- 28 36 40 44 57 94 88 94 2,04 2,6 2,2 2.1
- 25 49 56 54 52 71 107 93 2, 08 1,4 1,9 2,7
- 31 40 47 52 56,5 46 83 87 103 99 1,5 2,07 1,8 2 1.6
- 29,5 43 48 56 54 91 103 100 1,8 2,1 2,1 1,8
- 31 45 51 59 97 97 111 124 3,1 2,2 2,2 2,1
- pl.n.n. - vue 116/134
-
-
-
- Comparaison entre les résultats donnés par les essais de mortiers à la traction et à la flexion
- Bulletin N° 10 du Laboratoire d’essais
- Tableau 25
- 02
- 6
- O
- 5
- 2
- 394
- 411
- 403
- 424
- 425
- 449
- 472
- 10
- 11
- 59
- 60
- 61
- Désignation cl
- TRACTION
- | 1 semaine 4 semaines 12 semaines 6 mois 1 an 2 ans 3 ans
- 1 semaine
- RAPPORT Flexion Traction
- TRACTION
- FLEXION
- RAPPORT
- Flexion Traction
- Lau douce au douce
- Q 27 41 52 . 51,5 55 77 102 98 2,04 1,9 2 1,9 321 0 17 22 33 32,5 21 28 39 48 1,2 1,3 1,2 1,5
- 323 13 20 27 30,5 26 42 49 58 2 2,1 1,8 1,9
- 328 15 22 25,5 32 34 27 40 47 60 65 1,4 1,8 1,8 1,9 1,9
- C 34 55 49 56 53 59 109 109 84 113 1,7 2 2,2 1,3 2,1
- 358 P 16 20 23 26 28 36 38 1,4 1,6 1,5
- F 22 30 37 46,5 47 54 33 50 71 87 88 91 1,5 1,7 1,9 1,9 1,9 1,7
- 226 L 11 17 24 27 27 31 21 29 37 45 45 54 1,9 1,7 1,5 1,7 1,7 1.7
- Ciment de Grappiers 227 10 14 20 26 25 29 18 37 38 45 42 42 1,8 2,6 1,9 1,7 1,7 1,4
- 230 8 12 18 23 21 26 18 25 36 40 45 56 2,2 2,08 2 1,7 2,1 2,2
- 14 14 18 18 23 37 1,2 1,6 2,06
- Z 14 24 36 40 32 51 81 86 2,3 2,1 2,2 2,1 231 11 16 23 27 20 31 42 45 1,8 1,9 1,8 1,7
- 12 15 34 42 32 41 74 84 2,6 2,7 2,2 2 232 7 16 20 24 12 29 34 40 1,7 1,8 1,7 1,7
- 233 9 17 22 25 22 35 36 50 2,4 2,05 1,6 2
- 234 10 16,5 20 20 20 35 38 40 2 2,1 1,9 2
- W 19 29 38 40 68 69 2,6 2,3 1,8 235 21 31 32 37 36,5 — 31 29 43 57 5 70 45 — 60,5 1,4 1,4 1,8 1,2 1,2 2
- 236 22 32 5 32 39 23 40 50 56 1,05 1,2 1,6 1,4
- 237 22 26 33,5 36 28 39 43 1,3 1,5 1,3
- M 23 33 28,5 61 75 73 2,7 2,3 2,6 238 23 30 34,5 40 30 56 60 60 1,3 1,9 1,7 1,5
- 239 13 21 26 29 27 36 44 47 2,08 1,7 1.7 1,6
- Ciment de Laitier
- 254 M 13 19 26 30 31 21 31 43 56 49 1,6 1,6 1,7 1,9 1,9
- 255 10, 5 17 24 27 18 31 35 44 1,7 1,8 1,4 1,6
- 18,5 29 28 28,5 30 33 36,5 58 73 79 — 73 2 2,6 2,8 — 2,2 283 15 21 21 22,5 21 31 — 45 1,4 1,5 — 2
- 12 22 23 28 27 26 59 51 2,2 1,2 2,6 1,8
- 14,5 20 21,5 30 30 52 52 54 2, 07 2,6 2,4 1,8
- 16 20 25,5 26 29 29 41 50 1,8 1,4 1,6 1,9
- Mortier sec 1 : 3
- Portla nd artific ciel 394 Q 12 21 31 30 21 28 45 42 1,7 1,3 1,5 1,4
- B 12 18,5 24,5 27 16 25 36 37 1,3 1,4 1,06
- 12 17 23 26 32 35 24 28 39 47 57 55 2 1,6 1,7 1,8 1,8 1,6 G 9,5 13 24 43 25 16 23 41 77 49 1,7 1,7 1,7 1,8 2
- 1 E 10 14 20 24 22 30 18 22 35 48 38 57 1,8 1,5 1,7 1,7 1,9 Ciment naturel
- 8,5 15 21 26 28 16 17 33 41 48 1,9 1,1 1,6 1.6 1,7
- 9 18 25,5 29 16 29 37 42 1,7 1,6 1,5 1,5
- 8 11 10 18 31 32 2,2 2,8 3,2 413 T 11 14 11 18 22 2,2 1,6 1,6
- 11 15 20 25 29 21 31 44 39 51 1,9 2 9 9 *) — 1,6 1,8
- 316
- 317
- N
- 18
- 31
- 30
- 34
- 30
- 29
- 35
- 41
- 39
- 51
- 51
- 53
- 50
- 20
- 1,6
- 1,7
- co :
- Ciment de Grappiers
- 187
- 13
- O
- 19
- 23
- 23
- 27
- 21
- 34
- 36
- 45
- 49
- 1,8
- —
- 00
- - 20
- 93
- Z
- 9
- 16
- 29
- 29
- 18
- 18
- GC
- 4 4
- 35
- 36
- CO
- 2 •
- =
- pl.n.n. - vue 117/134
-
-
-
- Comparaison entre les résultats donnés par les essais de mortiers à la traction et à la flexion
- Bulletin No 10 du Laboratoire d’essais
- Tableau 26
- Numéros d’ordre
- Désignation des usines
- 1 semaine
- TRACTION
- FLEXION
- RAPPORT Flexion Traction
- TRACTION
- FLEXION
- RAPPORT Flexion Traction
- Eau douce
- 18 24 23 20,5 46 1,8 1,4 1,9
- 19 25,5 31 36 21 34,5 51 58 70 2,1 1,8 2 1,9 1,9
- 22 25 35 50 50 2,22,3 2
- Ciment de Laitier
- 15 19 23 18 54 31 61 2 3,6 1,6 2,7
- 17 21,5 24 19 2 7 23 36 1,61,6 1,07 1,5
- 21 27 28,5 30 24 40 48 54 48,5 1,5 1,9 1,8 1,9 1,6
- Portland du commerce
- 16 2228,529 36 |1 1 21 27 39 43 50/ |1 1,3 1,21,3 1,5 1,5
- Mortier plastique 1 : 1
- Portland artificiel
- 29 33 42 42 52 37 55 71 78 83,5 100 1,8 1,9 2,2 1,9 2 1,9
- 27 25 26 50 54,5 63 77,584,5 91,5110 114 2,2 2,9 - — 2 2,9
- 30 37 45 48 43 42 72,5 84 96,5 101 101 1,9 2,4 2,3 2,1 2,1 2,3
- 29 37 48 63,5 86 2,4 2,2 2,3
- 31,5 39 42 63 81 1,9 2 2,08
- 19 26,5 33 18 37 52 60 1,6 1,6 2 1,8
- 32 47 44 52 53 59 100 120 139 1,8 1,8 2,1 2,7 2,7
- 38 50 65 2,2 1,7
- 34 37 — 49 36 52 78 — 87 1,7 1,5 2,1 - 1,8
- 26 55 59 45 65,5 96 99 2,1 2,5 1,7 1,7
- 34 42 49 47 72 86 92 2,04 2,1 2,05 1,9
- 31 38 45 50,5 51 33 32 62,5 66 79 89 1,8 1,03 1,6 1,5 1,6 1,7
- 40 47 55 54 43 66 39 95 101 1,9 1,6 - 1,7 1,9
- Eau douce
- Ciment naturel
- 8 25 " 28 45 b 7 1,6 1,8
- Ciment de Grappiers
- 19 28 35,5 32 40 42 50 63 72 73 92 95 2,6 2,2 2,3 2,03 2,3 2,3
- 11 23 32 44 23 34 54 81 2,09 1,5 1,7 1,8
- 17,5 28 37 39 63 79 2,2 2,2 2,1
- 12 22 35 41 44,5 25 45 64 87 90 2. 08 2,05 1,8 2,1 2,02
- 17 22 33,5 42 43 28 46 66 88 87 1,6 2,09 2 2,1 2,02
- 25,5 28 32 59 74 72 2,3 2,6 2,2
- Ciment de Laitier
- 9 17 24 29 30 45 58 57 3, 3 2,6 2,4 2
- N lortier plastique 1 : 3
- Portland artificiel
- 9 14,5 19 24 21 32,5 46 49 2,3 2,2 2,4 2,04
- 6 9,5 15 21 24 24 16 21 29 40 45 56 2,6 2,2 2 1,9 1,9 2,7
- 9 14 21 26 23 34 20 28 23 47 44 61 2,2 2 1,9 1,8 1,9 1,8
- Ciment de Grappiers
- 6,5 15,5 17 29 2,6 1,9
- 11 21 22 37 37 42 3,3 1,7 1,9
- pl.n.n. - vue 118/134
-
-
-
- ESSAIS PHYSIQUES ET CHIMIQUES
- exécutés sur les ciments étudiés dans les Tableaux
- 1 à 26
- p.n.n. - vue 119/134
-
-
-
- Essais physiques et chimiques exécutés sur les ciments étudiés dans les tableaux précédents.
- Bulletin N° 10 du Laboratoire d’essais Tableau 27
- O FINESSE DE MOUTURE DENSITÉ apparente POIDS EXPANSION PRISE (évaluée en heures et minutes)
- des cylindres GACHAGE (OMOSTION (HIMTOIT
- o
- P Résidu 0/0 sur le tamis de du litre spécifique à 4000 Eau de mer naturelle Eau douce
- S (en grammes) en grammes)
- — g () DE . 0 - Ecartement 2
- .2 ailles tilles 2 0 % 8 6 — U feu nent ssai écific ndlo elier en millimètr des aiguilles u fe i ment ssai 0/0 de ijer) Air libre Sous l’eau Air libre Sous l’eau total 8 xyde fer • D dride ique 60 25 ice ulici
- Désigi 324 me S 8 o Fine pou Fine por (partie p au 49 Cimen que Perle a au moi de l’e Poids sp (app. Ca Le Chat de l’appareil Le Chatelier après 15m I 6 h. Perte a au moi de l’e Eau (son Tetma Début Fin Début Fin Début Fin Début Fin Silice 6 % 20 — C 6 80 & * RE Perte a (au rc Ind d’hydra
- — P ortla nd ai rtific iel
- 1 A 0,0 4,5 23,8 28,3 71,7 968 1147 3,60 3,10 17 30 2,80 25 2,20 9,00 5,30 9,45 1,7 4, 50 2,50 5,50 24,30 5,90 2,50 61,40 1,15 0,90 3,60 0,49
- 2 0,5 6,0 26,0 32,5 67,5 1011 1245 1,65 3,07 4 34 1,25 25 3,30 8,20 3,40 9,20 1,00 3,35 1,50 8,15 24,40 5,90 2, 50 63,25 1,00 0,77 1,65 0,46
- 3 0.1 4,5 25,8 30,4 69,6 1171 1.45 3,07 21 38 1,45 25 2,00 6, 00 1,40 6,35 — — — — 24,00 5,80 2,10 64,30 1,11 0,83 1,45 0,46
- 4 0,0 5,1 27 32,1 67,9 1181 1,20 3,05 62 1,20 25 1,25 6,00 1,40 7,10 0,45 3,15 1,00 2,30 25,00 5,90 2,00 63,10 0,89 0,78 1,20 0,49
- 5 1,0 5,0 27,2 33,8 66,2 963 1127 1,45 3,08 19 36 1,70 25 1,10 3,15 1,15 3,25 0,35 2,20 0,45 3, 20 24,60 6,00 2,05 64, 40 0,80 0,75 1,45 0,47
- 6 B 0,1 11,8 26,7 38,6 61.4 994 1136 3,00 3,06 0 1 3,00 26 2, 10 5,30 2,55 6,25 0,38 3,23 0,16 1,23 23, 35 23,60 8,05 2,70 61,55 0,64 1,24 2,40 0,51
- 7 9,5 21,4 31,4 68,6 921 1145 0 1 2,50 26 1,12 4,7 1,57 3,12 0,13 1.13 0,35 3,13 7,9i 2,60 61,03 0,54 1,24 2,80 0,51
- 8 0,0 5,4 23,6 29 71 1067 1185 2,80 3,09 1,5 1 2,80 26 2,15 4,30 4,15 8,45 2,00 6,30 3,00 7,45 22,70 7,15 3,00 62,84 0,68 0,87 2,70 0,47
- 9 0,0 5,7 23,9 29,6 70,4 1058 1175 3, 10 3,05 1 1,5 2,80 26 2,20 6,45 3,00 8,00 3,25 8,30 5,30 9,40 23,75 22,10 7,55 2,70 61,26 0,72 0,93 2,55 0,50
- 10 0,0 7,5 21,5 29, 71 1055 1194 3,06 0,8 0.5 3,15 26 4,00 9,15 6,00 10,30 2,00 6,30 3,00 7,45 7,20 2,89 62,80 0,75 0,86 2,75 1,53 0,46
- 11 0,0 8,2 -5,3 33,5 66,5 983 1185 1 1 1,65 26 3,45 8,30 5,45 9,35 5 5 7,5 3,50 9,5 22,30 9,50 2,40 62,80 0,45 0,82 0,50
- 12 0,0 5,5 25,4 30,9 69,1 0,3 0,6 2,10 26 4,30 8,30 4,40 9,00 1,45 6,10 2,10 7,15 21,80 8,30 1,90 63,20 0,38 0,67 3,40 0,47
- 13 0,0 7,8 28, 2 36 1025 1247 2,55 3,06 2 4 1,80 25 4,00 8.15 5,15 8,30 1,40 6.45 3,40 7,55 22,00 8,10 2,50 62,80 1,00 0,74 2,55 0,47
- 14 0.0 4,2 29,3 32,5 66.5 998 1179 0,00 3,13 2 2 1,70 25 2,00 8,5 2,30 9,5 0, 10 0,40 0,18 0,55 21,70 8,15 2,40 63,30 0,72 0,86 1,80 0,47
- 15 0,0 3,1 22,4 25,5 74,6 1154 1281 1,20 3,13 0,3 I 2,35 25 5,40 8,35 6,20 9,00 3,30 6, 00 5,30 6,53 21,45 8,20 2,10 63,95 0,98 0,77 2,30 0,46
- 16 0,2 2,2 22 7 24,9 75,1 1146 1297 2,30 3,12 0,6 0,6 2,20 27 5, 15 8,20 6,25 9,15 1,40 5, 00 3,00 6,15 3,07
- 17 0,0 3,2 30,8 34 66 1072 1263 2,75 3,09 0,3 0,6 2,75 24 — 9,30 3,40 10,10 1,50 6,45 2,15 7,1 22,10 8,03 62,20 0,96 0,81 2,75 0,47
- 18 0,0 4,2 30,3 34,5 65,5 1053 1249 2.95 3,08 1,0 2,3 2,50 24 3,10 10,10 3,40 10,30 — — — — 22,70 5,43 3,17 63,70 1,08 0,86 2,95 0,44
- 19 0,0 4,1 30, 1 34,2 65 8 1074 1242 2 50 3,07 0,6 1,6 3,30 24 3,15 10, 35 3,45 10,55 — — — — 23,00 5,89 3,11 63,50 1,08 0,88 2,50 0,45
- 20 0,0 7,3 31,0 38.3 61,7 1033 1263 3,06 0,3 3,0 2,60 23 4,40 9,10 6,00 9,85 — — — — 22,10 7,92 3,18 62, 70 1 22 0.81 2,45 0,47
- 21 0,0 8,0 30,7 38,7 61,3 1017 1254 2, 45 3,06 0,0 10 2,65 23 3,00 9,55 3,25 10,20 — — — — 22,10 7,92 3,18 62,70 1,22 0,81 2, 45 0,47
- 22 0,0 5,3 31,5 36,8 63,2 1004 1261 3,35 3,05 0.3 1,3 3,05 24 5,44 — 8,40 — — — — — 22,20 8,10 3,30 61,90 1,10 0,87 3,35 0,49
- 23 0,0 6,0 30,0 36,0 64,0 1315 3,05 3,08 1,0 2,6 1.65 24 4,30 8,45 6,00 21,30 — — — — 22,10 8,00 3,20 62,10 1,15 0,79 3,05 0,49
- 24 0,0 6,2 30,0 36,2 63.8 1309 3,35 24 4,00 10,00 6,00 11,00 3.35 9, 00 5,50 10,50 22.00 7,82 3,08 62,05 1,10 0,80 3,05 0, 47
- 25 0,0 7,1 30,0 37,1 62,9 1067 1272 3,00 3,06 1,0 2,0 2.85 24 2.40 10,40 6,40 23,30 — — — — 22,30 7,35 3,35 60,90 0,97 0,84 3,00 0,47
- 26 0,0 5,2 21,1 26,3 73,7 943 1017 3,10 3,07 0, 6 2,0 3,00 25 3,20 9,30 4,35 11,30 2,50 6,20 3,85 9,55 22,20 7,25 3,35 61,90 1,10 0,87 3,10 0,46
- 27 0,0 5,0 19,1 24,1 75,9 955 1095 3,10 3,07 3,0 3,25 25 3,5 9, 10 4,10 10, 40 2,00 2,55 3,40 9,10 22,20 7,25 3,35 61,90 1,10 0,92 3,10 0,46
- 28 0,0 5,1 23,6 28,7 71,3 997 1167 3,45 3,06 1,0 2.3 3,50 24 6,00 10,40 6,40 14,30 2, 40 11,10 7,10 13,50 21,60 7,05 3,35 61,90 1,08 0,95 3,45 0,45
- 29 0,0 5,8 21,0 26,8 73,2 995 1126 2, 45 3,10 0,0 2,0 2.75 25 2,25 9,00 4,00 11,20 0,50 2,35 1,5 9,5 22,15 7,05 3,05 62,20 1,08 0,98 2,45 0,46
- 30 0,0 4,7 25,3 30,0 70,0 1010 1194 1,95 3 09 2,6 1,95 25 3,40 8,5 4, 15 10,5 3,20 8,00 4,5 10,20 22,00 7,10 2,85 63,80 1,07 0,92 1,95 0,44
- 31 0,0 4,9 25,8 30,5 69,5 1005 1185 1,95 3,09 2,3 2,01 25 3.45 8,20 3,50 10,20 3,5 7,50 3,50 10,00 22,00 7,10 2,85 63,80 1,07 0,92 1,95 0, 44
- 32 0,0 4,4 26 0 30, 4 69,6 1036 1238 2,75 3,10 0, 6 3,0 2,75 24 3.50 10, 10 4, 40 11,25 2,40 7,45 3,20 10,30 22,20 8,50 3,20 61,32 1,02 0,82 2,75 0,49
- 33 0 0 5,1 24,6 29,7 70,3 1017 1208 1,93 — 0,0 1,6 1 95 24 3,30 9, 35 5,50 14, 10 — — — — 21,80 7, 85 3,10 63,20 1,18 0,88 1,95 0,46
- 34 0,0 4,7 24,8 29.5 70,5 1028 1215 1.95 0,0 2,0 1,95 24 4,10 10,45 6,50 14,15 — — — — 21,80 7,85 3,10 63,20 1,18 0,88 1,95 0,46
- 35 0,0 4,4 25,'2 29,6 70,4 1018 1234 2,45 0,3 1,6 2,45 24 3,40 9,20 5, 50 10,20 — — — — 21,20 7,75 3.45 63, 60 0,95 0,89 2,45 0,45
- 36 0,0 4,7 25,6 30,3 69,7 1025 1152 2,03 1.3 1,6 2,05 24 3,30 9,10 5,40 10,10 — — — — 21,20 7,75 3,45 63 60 0,95 0,90 2,05 0,45
- 37 0,0 5,2 25,1 30,3 69,7 1045 1259 1,10 0,3 1,3 1,10 24 5.15 11,25 — — — — — — 22,10 7,80 2,85 64,00 0,88 0,90 1,10 0,46
- 38 0,0 8,6 28 J 36,7 63,3 995 1256 1,70 3,0 1,70 24 6.00 14,50 7,30 15,30 2,50 10,20 8,20 23,20 22,30 7,10 2,85 63,90 0,88 1,00 1,70 0,45
- 39 0,0 7,6 28,8 36,4 63,6 1001 1276 2,65 4,0 2 65 24 3,15 15.15 8,00 25,00 3,5 12,50 7,50 23,20 21,80 7,20 2,80 63,00 1,10 1,05 2,65 0,45
- 40 0,0 8,1 29,7 37,8 62,2 992 1256 2,30 4,0 2 30 23 4,00 14,30 9,00 24,00 3,10 12, 50 8,35 22,50 22.26 7,90 3,00 61,00 1,00 1.07 2,30 0,48
- 41 0,0 7,0 30,6 37,6 62,4 1022 1246 2.00 3,6 2,00 23 4,20 14,20 8,20 22,20 4,10 13,40 8,40 22,10 22,30 7,30 2,90 61,70 0,93 1,04 2,00 0,47
- 42 0,0 9,7 29,8 39, 5 60,5 1003 1275 2.25 3,0 2,25 23 4,45 13,30 6,25 23,00 4, 35 13,20 6,00 22,50 22,30 7,30 2,90 61,70 0,93 0,96 2, 25 —
- 43 0,0 1036 28,6 39,2 60,8 1001 1236 2,65 3,6 2,65 23 3,00 15,20 6,30 24,30 2 35 13,50 6,20 22.50 22,70 7,10 2,90 62, 20 0,97 1,04 2,65 0,47
- 44 0,0 9,0 30,4 39, 4 60,6 1033 1251 2 25 2,6 1,3 2123 23 6,30 14,30 10.00 25,00 3,20 12,50 8,35 24,50 23,20 7,10 2,90 62, 20 0,93 1,07 2,25 0,48
- 45 0,0 9,5 30 3 39,8 60,2 2, 40 2,40 26 4,20 11,20 7 17,20 3,45 9 6,50 15.40 23,40 7,70 2,70 61.60 1,01 0,89 2,40 0,49
- 46 0,0 9,9 29, 3 39,2 60,8 983 1217 2,65 — — 0,3 2,65 26 4,30 11,36 7,30 24,30 4,20 11,20 7,50 23,50 22,70 7,60 2,90 62,20 0,69 0,96 2,65 0,47
- . CNANN
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-
-
-
- Essais physiques et chimiques exécutés sur les ciments étudiés dans les Bulletin N° 10 du Laboratoire d’essais
- précédents
- Tableau 28
- N u m éros d'o rd re
- Désignation des usines
- 1- INESSE DE MOUTURE
- Résidu 0/0 sur les tamis de (en grammes)
- DENSITE apparente (Poids du litre en grammes) POIDS spécifique EXPANSION des cylindres à 1000 GACHAGE
- Fine poussière (partie passant au 4900 Ciment tel quel Perte au feu au moment de l’essai | Poids spécifiq. (app. Candlot-Le Chatelier Ecartement en millimètr. des aiguilles de l’appareil Le Chatelier après 15m | 6 h. Perte au feu au moment de l'essai Eau 0/0 (sonde Tetmajer)
- PRISE
- (évaluée en heures et minutes)
- 15m | 1 6
- Eau de mer naturelle Eau douce
- Air libre Sous l’eau Air libre Sous l’eau
- Début Fin Début Fin Début Fin Début Fin
- Portland artificiel
- COMPOSITION CHIMIQUE
- Silice totale Alumine Peroxyde de fer Chaux Magnésie Anhydride sulfurique Perte au feu (au rouge) Indice d'hydraulicite
- 47
- 48
- 49
- 50 C 0,0
- 51 0,0
- 52 0,0
- 53 0,0
- 54
- 35
- 56
- D
- 01 S1 31 6 o o
- 0,0
- 0,0
- 0,0
- 7,4 13,0 8,2 27,0 29,0 30, 3 34,4 42,0 38,5 65,6 38,0 61, 5 1007 994 1114 1170 1277 1348 1,90 2, 50 1,65 3,08 3,15 III
- 2,8 26,4 29,2 79,8 1002 1289 2,70 3,06
- 3,0 27,3 30,3 69,7 998 1282 2,70 3,06
- 3,0 15,6 18,6 81,4 — — 4,60 2,99 0,5
- 6,1 30,0 36,1 63,9 — 1351 1,95 3,09 0, 3
- 8,4 15,9 24,5 74,5 868
- 8,6 15,9 24,7 75,3 854 - —
- 8,3 15,9 24,4 75,6 862 — — — —
- 1,6 2,3 0,6 1,90 2,50 1,65 26 24 22 6,40 6.35 4,30 27,30 10,25 10 8,20 6,55 6,30 26,20 11,15 13,30 6,10 6,15 1,55 27,40 9,15 9,20 9 55 6,45 2 27.10 9,55 10,35
- 1,0 2,70 24 3,10 7,5 3,45 8,35 1,45 3,50 2,25 4,35
- 1,6 2,70 24 2,35 5,50 — —— 1,35 2,25 — -
- 0,6 4,10 30 3,20 7,20 4,20 8,0 4,10 8,00 4,50 8,50
- 0,6 2,10 23 2,45 8,35 3,25 10,5 1,25 6, 35 2,25 7,50
- 29 4,5 8,45 — —
- — — 29 4,12 8,50 •-- — — — — —
- — — 29 4,35 9,5 --- — — —— — —
- 57
- 58
- 59
- 60
- 61
- 62
- 63
- 64
- 65
- 66
- 67
- 68
- 69
- 70
- 71
- 72
- 73
- 74
- 75
- 2,4 6,2 0,5 0,4 0,1 0,1 0,0 2,5
- 4,3 2, 3 0,0 3,3 1,2 0, 0 0,1 0,0 0, 2 0.3
- 17,4 14,4 35,5 64,5 888 — 3,05
- 16,0 16,1 34,5 65,5 850 — — 3,06 —
- 26,4 18,0 40,6 59,4 1159 1331 1,90 3,096 1,3 1,3 1,90
- 12,4 18,4 31,3 68,7 937 1147 3,40 3,07 0,5 0,8 1,90
- 9,1 24,5 34,0 66,0 1070 1252 4.35 3,06 0,8 0,3 3,00
- 4,3 20,7 25,1 74,9 1084 1279 2,65 3,09 1,7 1,7 2,10
- 4,6 21,3 26,0 74,0 1078 1283 2,80 3,06 1,7 5,0 3,40
- 7,1 27, 2 34,3 65,7 947 1101 2,85 3,06 2,3 2,3 2,15
- 15,7 20,5 38,7 61,3 — 1211 1,35 3,08 1,35 8,3 —
- 16,0 20,8 41,1 58,9 — 1237 1,35 3,07 1,35 7,3
- 16,3 20,8 39,4 60,6 - 1231 1,35 3,08 1,35 3,6 —
- 6,3 29,0 35,3 64,7 1083 1290 — 3,08 0,3 1,3 2,20
- 11,7 35,6 40,5 59,5 1057 1282 1,60 3,09 4,3 10,3 0,75
- 12,8 24,6 38,6 61,4 1054 1305 1,60 3,09 7,0 7,0 2,40
- 14,0 24,9 38,9 61,6 1082 1287 1,62 3,10 2,0 3,3 1,05
- 13,9 26,3 40,3 59,7 1057 1303 — 3,10 1,3 2,6 2,50
- 6,6 24,2 30,8 69,2 1003 1202 1,60 — — 17 1,60
- 9,8 26,1 36,1 63,9 1046 1246 1,00 — — 50,3 1,00
- 11,7 24,4 36,4 63,6 1046 1239 1,30 — — 50 1,30
- 26 2,15 6, 45 — — 0,8 0,37 — —
- 26 0,8 0,20 — — 0,6 0,29 — —
- 22 1,20 5,00 2,5 6,10 0,35 1,10 0,48 2,5
- 26 0,55 3,15 1,20 5,45 0,35 2,50 0,55 4 00
- 25 5,25 8,25 5,25 9,30 2,5 7,5 2,30 7,30
- 26 1,55 5,40 2,10 6,30 0,28 0,51 0,40 2, 20
- 26 1,25 5,25 2,5 6,5 0,45 2,45 1,15 4,50
- 25 2,30 7,00 3,30 10,30 1,30 5,30 2,00 7,15
- 24 0,35 4,35 1,20 6,25 0,35 3,00 0,40 3,10
- 24 0,40 3,10 1,5 7,0 — — — —
- 24 0,45 3,55 1.15 7,25 — — — —
- 25 2,45 9,45 3,10 10,5 — — — —
- 25 0,13 1,52 0,13 7,30 — 1,55 — 3,10
- 22 0,47 3,40 1,10 7,50 0,12 3,15 —
- 24 0,50 0,50 9,15 — — — —
- 23 0,15 1,45 0,15 6,55 — — — —
- 25 0,15 2,50 — — 0,5 2,10 •— —
- 24 0,50 7,30 0,55 10,15 0,10 3,00 0,10 6,20
- 24 2,30 9,10 5,50 10,50 0.25 2,50 0,25 7,40
- 76 F 0,0 3,2 21,6 24,8 75,2 1047 1226 2,10 3,07 1,3 2,3 2,10
- 77 0,0 4,1 26,0 30,1 69,9 1025 1206 1,70 3,12 0,6 2,0 1,30
- 78 0,0 3,4 26,3 29,7 70,3 964 1110 — — 1,6 2,0 2,70
- 79 0,0 6,3 26,2 32,5 67, 5 1054 1274 1,05 3,09 1,0 2,6 2,15
- 80 0,0 7,5 27,3 33,8 66,2 1050 1274 1,35 3,14 1,6 2,6 1,70
- 81 0,0 5,5 27,0 32,5 67,5 1009 1157 1,75 3,07 1,0 2,3 1,50
- 82 0,0 6,4 27,0 33,4 66,6 996 — 2,00 3,07 — 1,6 1,00
- 83 0,0 6,0 26,0 32,0 68,0 — 1178 1,45 3,08 — 1,6 1,25
- 84 0,1 6,3 27,0 33,4 66,6 — 1181 1,75 3,08 0,0 2,3 1,40
- 85 0,0 6,2 23,5 31,7 68,3 992 1214 1,40 3,09 0,6 2,0 1,25
- 86 0.0 6,5 27,4 33,9 66,1 1040 1265 1,70 3,09 1,0 1,6 1,40
- 25 1,85 4,55 2,00 5,40 0,10
- 24 3,35 8,50 8,55 10,35 1,55
- 24 3,35 8,50 8.55 10,35 1.55
- 24 1,50 6,20 5,40 10,10 —
- 24 2,00 6,25 5,10 9,25 —
- 24 2,25 7,00 3,00 9,30 1,55
- 23 1,5 4,10 1,45 7,25 0,40
- 24 3,25 8,35 5,35 10,35 0,55
- 24 4,40 8,15 5,50 9,40 0,50
- 24 3,0 8,0 3,30 10,15 —
- 24 5,30 9,30 6,30 10,10 —
- 0,45 5,20 5,20
- 3,50
- 2,45
- 3,10
- 3,15
- 0,32
- 2,50
- 2,50
- 1,20 3,55 1,10 1,5
- 22,70 22,90 24,00 7,10 7,30 7,70 3,00 3,00 3,00 63,20 60,80 61,70 0,80 0,68 1,00 1,17-1,15 0,98 0,65 1,90 2,50 1,65 0,46 0,48 0,50
- 21,60 8,00 2,35 63,95 0,52 0,41 2,70 0,47
- 21,60 7,65 2,70 64,20 0,54 0,39 2,70 0,46
- 20,70 8,40 2, 30 62,10 0,50 0,78 5,00 0,46
- 21,00 8,62 2,68 64,30 0,65 0,38 1,95
- 24,35 8,20 2,65 54, 80 0,97 0,49 6,80 0,59
- 24,35 8,70 2,70 54,85 0,91 0,44 6,40 0,60
- 24,40 8,30 2,65 54,95 1,00 0,49 6,30 0,59
- 24,40 8,05 1,80 61,55 0,70 0,66 2,84 0,52
- 23,60 6,80 2,05 63,35 0,95 0,80 2,45 0,48
- 23,80 7,80 2,05 62,30 1,16 0,53 2,80 0,50
- 22,40 6,50 3,10 62,90 0, 68 0,48 3,00 0,45
- 23,40 7,80 1,50 61,90 0,86 0,51 4,35 0,50
- 22,90 6,60 2,10 62,00 1 25 0,80 2,65 0,47
- 23,05 6,20 2,30 61,70 1, 15 0,78 2,85 0,47
- 23,05 6,20 2,30 61,70 1,15 0,78 2,85 0,47
- 25,0 6,68 2,30 63,50 0,68 0,74 1,55 0,49
- 24,68 7 10 2,40 63,10 1,11 0,61 1,35 0,50
- 24,56 6,10 2,10 64,00 0,94 0,75 1,35 0,48
- 23,10 6,45 2,05 64,40 1,16 0,45 2,30 0,46
- 24,20 6,10 2,30 63,50 1,08 0,55 1,60 0,45
- 24,20 6,10 2,30 63,50 1,08 0,55 1,60 0,45
- 23,10 6,15 2,35 64,70 1,20 0,52 1,62 0,43
- 23,30 7,20 2,20 63,70 1,00 0,52 1,90 0,47
- 23,40 6,15 2,85 63,40 1,30 0,63 1,60 0,45
- 23,10 7,60 2,30 63,73 1,10 0,57 1,00 0,47
- 23,60 8,10 2,40 62,16 1,08 0,76 1,30 0,50
- 22,20 7,85 2,25 62,55 0,75 0,78 3, 00 0,48
- 23,05 6,10 2,50 64,55 0,79 0.80 1,70 0,45
- 21,75 8,30 2,10 64,45 0,75 0,69 2,20 0,46
- 22,65 8,60 2,60 63, 40 1,04 0,68 1,05 0,49
- 22,65 8,60 2,50 63,30 1,00 0,76 1,35 0,49
- 22,40 7,50 2,60 63.70 1, 10 0,71 1,75 0,46
- 22,50 7,80 2,60 63,80 0,90 0,72 2,00 0,46
- 22,60 7,80 2,60 63, 80 1,30 0,73 1,45 0,47
- 22.60 7,70 2,60 63,50 1,15 0,73 1,75 0,47
- 22,80 7,80 2,60 63,80 1,18 0,77 1,40 0,47
- 22,50 7,70 2,50 63,50 1,22 0,78 — 0,46 3
- pl.n.n. - vue 121/134
-
-
-
- Essais physiques et chimiques exécutés sur les ciments étudiés dans les tableaux précédents.
- Bulletin No 10 du Laboratoire d’essais
- Tableau 29
- Numéros d’ordre Désignation des usines FINESSE DE MOUTURE DENSITÉ apparente (Poids du litre en grammes) POIDS spécifique EXPANSION des cylindres à 100° GACHAGE PRISE (évaluée en heures et minutes) COMPOSITION CHIMIQUE
- Résidu 0/0 sur les tamis de (en grammes) Eau de mer naturelle Eau douce
- 324 mailles 900 mailles 4,900 mailles Total Fine poussière Fine poussière (partie passant au 4900) Ciment tel quel Perte au feu au moment de l’essai Poids spécifiq. (app. Candlot-Le Chatelier) Ecartement en millimètr. des aiguilles de l’appareil Le Chatelier après 15m . 6 h. Perte au feu au moment de l’essai Eau 0/0 (sonde Tetmajer) Air libre Sous l’eau Air libre Sous l’eau Silice totale Alumine Peroxyde de fer Chaux Magnésie Anhydride sulfurique Perte au feu (au rouge) Indice d'hydraulycite
- Début Fin Début Fin Début Fin Début Fin
- P >rtla nd ai tifici el
- 87 0,0 3,8 29,7 33,5 66,5 1034 1276 2,60 3,07 0,3 3,2 1,95 25 2,40 7,25 5,40 9,40 — — — — 21,201 7,80 2,40 64,0 1.10 0,63 2.60 0,44
- 88 1028 1269 0,0 22 2, 30 25 2,40 8, 45 6,30 10,30 — — — — 21,202 7,80 2, 40 64.0 1,10 0,63 2,60 0,44
- 89 0,0 5,6 25,1 30,7 69 3 1035 1244 0,70 3,15 1,6 2,6 0,75 24 1,10 7,3.5 1,40 11,20 0,20 3, 10 0,20 6,50 22,30 7,70 2,70 63,30 1,22 0,82 0,70 0,46
- 90 0,0 3,8 28,0 31,8 68,2 1056 1244 1,30 3,12 0,0 4,0 1,00 24 0,35 6,40 0,50 9,40 0,35 3,45 0,55 7,25 22,50 7,50 2,85 63,60 1.08 0,69 1,30 0,46
- 91 0,0 4,1 29,0 33,1 66,9 68,2 1064 1235 1,10 3,11 1,01 1,6 1 00 25 1,5 7,10 1,10 11,25 0,12 3,40 0,12 8,40 22,70 7,40 8,85 64,0 1,08 0,78 1,10 0,46
- 92 0,0 4,4 27,4 31,8 996 1215 1,00 3,11 1,00 1,15 24 0,50 6,30 1,15 10.40 0,8 2,10 0,8 2,55 22,50 7,30 2,75 64,40 0,92 0,80 1,00 0,45
- 93 0,0 5,7 37,4 33,1 66,9 995 1216 1,00 3,10 2,3 0, 90 24 1,5 6,30 1,30 11.10 — — — — 22,50 7,30 2,75 64,40 0,92 0,83 1,00 0,46
- 94 0,3 10,2 24,2 34,7 65 3 1047 1259 1,40 3,12 2,6 1.25 24 1,50 7,40 2,25 9,15 0, 45 3,25 0,50 3,45 22, 40 7,60 2,10 64,90 0,92 0,83 1,40 0,46
- 95 0,1 9,8 24,0 33,9 66,1 971 1178 1,10 3,10 2,00 2,00 1,50 24 2,50 8,10 3,00 9,20 2,00 6,10 2,20 7,25 22,60 7,40 2,10 64,70 0,92 0,90 1,10 0,46
- 96 0,0 10,3 23, 7 34,0 66,0 967 1184 0,6 3,3 1,75 25 3,00 7,15 3,35 10,0 1,5 6,25 1,20 8,5 22,60 7,40 2,10 64,70 0,92 0,90 1,10 0,46
- 97 0,1 9,0 24,5 33,6 1031 1264 1,00 1,3 2,35 24 2,35 10,10 3,50 10,25 1,25 6,15 2,00 7,35 22,40 7,60 2,10 64,50 0,92 0,83 1,40 0,46
- 98 0,1 9,8 26,3 36,2 63,8 1002 1255 1,25 3,10 1,00 2,00 1,05 24 2,30 8,-10 2,45 11,0 1,15 6,20 1,18 8,20 22,10 7,00 2,30 65,10 0,89 0,69 1,25 0,44
- 99 0,1 9,1 24,4 33,6 966 1206 2,65 0,7 3,6 2,65 25 3,50 10,25 6,25 11,10 — — — — 22,00 7,80 2,40 63,10 1,10 0,78 2,65 0,46
- 100 0,0 5.8 27,5” 33,3 66,7 962 1234 2,85 1,0 3,6 2,85 24 3,25 9,45 5,45 10,35 — — — — 22,00 7,80 2.40 63,10 1,10 0,83 2,85 0,46
- 101 0,1 8,6 24,8 33,5 66,5 972 1242 2,75 0,3 2,3 2,75 24 2,15 8,45 2,50 11,30 — — — — 22,00 7,80 2,40 63,10 1,10 0,80 2,75 0, 46
- 102 0,0 5,8 27,9 33,7 66,3 995 1250 2,35 1,0 4,0 2,35 24 1,30 7,45 2,55 10,30 0,15 4, 00 0,17 7,00 22,30 7,20 2,30 64,00 1,00 0,92 2,35 0,45
- 103 0,0 6,4 27,1 33,5 66,5 990 1240 2,60 2,3 3,6 2,60 24 1,50 8,50 2,50 10,30 0,55 5,40 0,55 7,55 22,30 7,20 2,30 64,00 1,00 0,86 2,60 0,45
- 104 0,2 7,0 28,3 35,5 1007 1219 1,45 0,0 2,3 1,45 24 0,40 6,30 1,00 9,30 0,10 1,20 0,10 1,20 22,40 7,60 2,15 63,80 1,08 0,89 1,45 0,46
- 105 0,1 6,2 27,5 33,9 66,1 1018 1041 1,85 1,00 3,6 1,85 24 0,55 6,40 1,08 9.40 0,10 1,15 0,10 1,15 22,40 7,60 2,15 63,80 1,08 0,89 1,85 0,46
- 106 0,0 6,5 27,8 34,3 65 7 990 1230 1,35 0.6 2,3 1,35 24 1,2 6,40 1,25 2,10 10,0 0,10 1,20 0,10 1,20 22,40 7,60 2,15 63,80 1,08 0,89 1,35 0,46
- 107 0,0 6,5 27, 1 32,6 67,4 1001 1241 1,00 4,6 1,00 24 2,10 10,40 10,40 0, 25 3,40 — — 22,95 7,45 2,10 63,80 0,88 0,76 1,00 0,47
- 108 0,0 5,8 28 33,8 66,2 1007 1258 1,20 3,00 1,20 24 2,00 10,5 9,35 — — 0,23 3,30 — — 22,10 7,60 2,80 63,60 1,08 0,78 1,20 0,46
- 109 0,0 6,3 26,8 33,1 66,9 1014 1249 1,00 2,3 1,00 24 1,45 — — 0,15 3,5 — — 22,95 7,45 2,10 63,80 0,88 0,76 1,00 0,47
- 110 0,0 6,0 26 32 68 995 1255 1,25 — 1,0 1,25 24 1,40 7,10 — — 0,5 0,50 — — 22,10 7,60 2,80 63,60 1,08 0,78 1,25 0,40
- 111 0,0 3,7 26,8 32,5 67,5 989 1255 1,10 1,6 1,10 24 1,20 7,00 — - - 0,7 0,55 — — 22,10 7,60 2,80 63, 60 1,08 0,78 1,10 0,46
- 112 0,0 4,7 26,6 31,3 68,7 1004 1225 1,20 3 1,20 24 1,5 6,5 — — 0,7 1,00 — — 22,10 7,60 2,80 63,60 1,08 0,78 1,20 0,46
- 113 0,2 8,2 23,8 31,7 68 3 953 1244 1,25 3 1,25 24 1,10 6,40 — — 0,10 3,30 — — 23,10 8,10 2,90 63,00 1,18 0,76 1,25 0,43
- 114 0,2 7,8 24,5 32, 5 67,5 824 1247 1,10 4,3 1,10 24 0,55 6,50 — — 0,20 3,55 — — 23,10 8,10 2,90 63,00 1,18 0,76 1.10 0,48
- 115 0,2 8,4 22,8 31,4 68,6 1019 1262 0,90 — — 2,3 0,90 24 1,00 6,40 — — 0,10 3,10 — — 23,10 8,10 2,90 63,00 1,18 0,76 0,90 0,48
- 116 0,1 7,7 25,1 33,9 67,1 1026 1254 1,00 2,6 1,00 3,10 3,50 0,35 5,50 2,65 1.35 0,47
- 117 0,1 8,8 25,6 34,5 65,5 1018 1239 1,35 1,6 1,35 24 2,00 7,15 11,0 0,35 22,40 8,15 62,90 1,08 0,75
- 118 0,1 9,5 24,2 33,8 66,2 992 1273 1,30 3,0 1,30 24 1,45 5,50 2,45 10,20 0,20 2,00 0,20 3,30 22,60 7,55 2,75 63,30 1,08 0,70 1,30 0,47
- 119 0,1 6,8 26,0 32,9 67,1 953 1227 2,30 3,6 2,30 24 2,30 11,15 6,30 23,30 0,10 2,35 0,15 6,20 21,60 8,10 2,50 68,30 1,04 0,85 2,30 0,46
- 120 0,1 5,8 25,9 31,8 68,2 1040 1195 1,60 2,3 1,60 24 3,55 11,10 6,10 13,30 0,8 2,15 0,8 2,25 22, 30 8,00 2,70 63,20 1,04 0,78 1,60 0,46
- 121 0,5 6,6 25,7 32,8 67,2 1020 1179 1,40 2,0 1,40 24 3,20 10,35 5,50 13,20 0,10 2,10 0,10 2,15 22,30 8,00 2,70 63,20 1,04 0,89 1,40 0,46
- 122 0,0 8,4 27,9 36, 3 63,7 1060 1273 0,50 3,6 0,50 24 2,45 7,30 4,10 11,00 0,10 2,30 0,10 7,00 22,30 8,00 2,70 63,60 1,08 0,89 0,50 0,46
- 123 0,0 7,8 29, 7 37,5 62,5 1291 1,15 3,3 1,15 23 2,15 8,25 2,35 9.35 0,8 1,35 0,8 1,35 22,20 8,80 2,70 62,10 1,04 0,89 1,15 0 48
- 124 0,0 6,7 29,7 36.4 63,6 1041 1261 0,75 4,3 0,75 23 3,10 8,50 3,20 9,30 0,10 2,50 0,10 2 50 22,20 8,60 2.70 63,10 1,04 0,92 0,75 0,48
- 125 0,0 7,5 29, 6 37,1 62,6 1265 0,80 3,3 0,80 23 3,25 9,25 3,40 10,15 0,15 3, 5 0,15 3,5 22,20 8,70 2,70 63,20 1,08 0,96 0,80 0,48
- 126 0,0 7,6 29,8 37,4 62,6 1034 1274 4,0 0,65 23 1,40 8,15 3,20 10,20 0,10 2.40 0,10 2,55 22,20 8,70 2,70 62, 90 1,08 0,95 0,65 0,48
- 127 0,0 7,8 29,0 36,8 63,2 1036 1234 2,10 3,06 1,6 2,10 24 0,25 3,10 0,25 10,5 0,20 3 2, 45 0,20 4,20 22,10 7,40 2,40 63,50 1,15 0,78 2,10 0,45
- 128 0,0 7.5 28,6 36,1 63,9 1032 1234 2,10 3 2,10 24 0,20 3,45 0,25 10,25 0,9 0,9 3,50 21,10 7,40 2,40 63,50 1,15 0.86 2,10 0,45
- 129 0,0 7,7 26,2 33,9 66,1 1032 1228 2,10 3 2,10 24 0,40 6,25 1,25 10,55 0,7 2,35 0,7 3,35 22.10 7,40 2,40 63,50 1,15 0,84 2,10 0,45
- 130 0,0 6,6 26,8 33,4 66,6 1032 1234 2,10 3,08 2,6 2,10 24 0. 10 2 0,10 9,20 0,7 1,50 0,7 3,20 22,10 7,40 2,40 63,50 1,15 0,76 2,10 0,45
- 131 0,0 7,0 28,2 35,2 64,8 1032 1227 2,10 3 2,10 24 0,22 6,12 0,37 10,42 0,7 3 0,7 6,5 22,10 7,40 2,40 63,50 1,15 0.89 2,10 0,45
- 132 0,0 8,5 28,4 36,9 63,1 988 1224 1,20 3,09 3 1.20 23 0,50 4,20 1,55 9,20 0,20 2,50 0,30 8,10 22, 90 8,40 2,70 62,80 0,78 0,78 1,20 0,50
- 133 0,0 8,3 26,2 34, 5 65,5 1031 1249 1,05 3,09 1,6 1,05 24 3,20 9,5 4,15 10,55 1 3,55 1,25 7,45 22,60 8,00 2,50 63,10 1,08 0,76 1,05 0,49
- 134 0,1 8,7 26 6 35,4 64,6 996 1252 1,40 1,3 1,40 24 2,35 7,45 3,35 9,45 0,35 3,35 0,55 7,5 23,10 8,00 2,50 63,10 1.08 0,66 1.40 0,49
- 135 0,1 7,6 26,7 34’4 65,6 1002 1225 1,15 3,08 — 1,3 1,15 24 3,30 8,00 4,00 10,30 1,20 6,10 1,30 7, 50 22,90 8,00 2,50 63,10 1,08 0,73 1,15 0,43
- 2
- ' %
- pl.n.n. - vue 122/134
-
-
-
- Essais physiques et chimiques exécutés sur les ciments étudiés dans les tableaux précédents
- Bulletin N° 10 du Laboratoire d’essais Tableau 30
- d’ordre des usines FINESSE DE MOUTURE DENSITÉ apparente (l'oids du litre en grammes) POIDS spécifique EXPANSION des cylindres à 100° GACHAGE PRISE (évaluée en heures et minutes) COMPOSITION CHIMIQUE
- Résidu 0/0 en sur les tamis de grammes) Eau de mer naturelle Eau douce
- O 8 .2 C ailles ailles mailles ussière oussière s passant 4900) B. .O d.- =8% Ecartement en millimètr. des aiguilles de l’appareil 5. 0 d.-“0 CO =8% 0/0 de tjer) Air libre Sous l’eau Air libre [Sous l’eau totale S X 0 t iride ique 5 o 60 ES ice ulycite
- P 60 3 o o ce 0 6® 9 co Se S & C 60 2 rG c
- A Dési 6 CP 006% 5 Fine p OA — 028 c co & Cime q Perte au m de 1 Poids app. Le Ch Le Chatelier après 15m 6h. o ar Eo o PU Sc co0 -MO Début Fin Début Fin Début Fin Début Fin 0 6 Perte (au 1 8S
- — — —
- Portland artificiel
- 136 G 0,1 7,2 25,5 32,8 67,2 1017 1150 1,85 3,10 1 4 1,20 24 2,20 7,20 2,50 8,30 1,30 5,10 1,40 5,30 21,40 7,30 3,30 64,50 0,97 9,81 1,85 0,44
- 137 0,2 7,7 26,3 34,2 65,8 — — 3,00 3,09 2,3 2,6 1,70 24 3,45 8,55 3,30 8,30 — -o- — — 21,30 7,60 3,30 63,10 1,10 0,64 3,00 0, 45
- 138 0,1 6 26,2 32,3 67,7 999 1227 1,65 3,09 0,6 1,6 1,25 25 0,55 7,38 1,30 8,00 — — — — 21,80 7,60 3,10 64,40 0,64 0,79 1,65 0,45
- 139 0,1 6,3 27,7 34,1 65,9 1055 1240 1,65 3,10 1 1 1,45 25 2,20 8,50 3,6 10,10 — — — — 21,30 7,88 3,22 64,40 0.86 0,79 1,65 0,45
- 140 0,1 5,9 26,8 32,8 67,2 1052 1212 2,05 3,08 1 2 1,40 25 4, 25 11,10 6,45 11,30 — — — — 21,60 7,88 3,12 64,00 0,60 0,81 2,05 0,45
- 141 0,1 9,8 31 40,9 59,1 1054 1271 2,05 3,09 0,6 2,5 2,10 23 2,55 7,50 3,35 9,40 ------ ----- — — 21,00 8,00 3,10 63,40 0,97 0,82 2,05 0,45
- 142 0,1 6,1 25,8 32 68 999 1259 2, 50 3, 08 8,3 19,6 2,50 24 1,25 7,25 2,15 8,20 — — — ------ 20,80 8,16 3,24 64,20 1,24 0,85 1,55 0,44
- 143 0,1 7,9 25,3 33,3 66,7 1011 1258 2,6 2,60 24 3,10 10,55 3,25 14,20 2,45 8,40 2.55 10,10 — ------- — — — — — —
- 144 1058 1281 4,0 1,40 24 2,25 7,50 2,40 10,00 1,00 3,25 2,20 9,50 - — — — — — — -
- 145 0,0 11,0 27,5 38,5 61,5 1006 1252 1,25 3,12 4,3 7,6 2,25 24 2,35 9,40 4,40 15,30 1,40 7,5 4,25 9,25 22,20 8,20 2,90 63,30 1,08 0,86 1,25 0,48
- 146 0,5 8,6 27,7 36,8 63,2 — 1248 — — 3 5 0,70 23 2,20 8,35 4,10 10,50 — — — — 21,10 7,90 3,50 64,40 1.22 0,70 1,00 0,44
- 147 0.2 11,2 27,2 38,6 61,4 — 1272 — — 2,0 4,0 0,60 23 2,10 7,55 3,20 11,5 1,10 6,50 1,40 9,5 21,20 7,70 3,50 64,50 1,40 0,80 0,80 0,44
- 148 0,0 0,2 27,8 28,0 72,0 994 1243 2,10 3,08 3,0 5,3 1,90 23 3,10 8,40 4,25 10,15 1,5 6,45 1,20 8,55 21,40 7,30 3,10 64.00 1,20 0,65 2,10 0,44
- 149 0,0 4,2 29,9 34,1 65,9 1055 1228 1,60 3,09 5,0 7,3 1,30 24 1,40 7,30 2,50 10,0 0,30 3,20 0,37 8,20 21,20 7,40 3,05 63,90 1,30 0,70 1,60 0,44
- 150 0,2 12,4 27,5 40,1 59,9 1034 1268 1,40 3,09 3,0 6,6 1.0 23 2,50 7,50 4,00 11,5 1,40 6,10 2,15 9,40 21,20 7,40 3,05 63,90 1,30 0,72 1,40 0,44
- 151 0,2 6,2 27,8 34,2 65,8 1013 1233 1,45 3,12 4,6 4,3 1,75 23 3,30 7.40 3,55 10,10 0,45 6,30 0,55 7,45 21,40 7,10 3,25 64,35 1,08 0,76 1,4.5 0.43
- 152 0,7 11,5 30,2 42,4 57,6 1025 1275 2,00 3,09 2,0 6,3 2,00 22 3,20 8,20 4,5 10,55 2,00 7,20 2,45 9,30 21,00 7.60 3,15 64,25 1,08 0,74 2,00 0,44
- 153 0,3 7,6 28,1 36,0 64,0 1034 1265 1,95 3,12 1,0 3,0 1,95 23 3,45 7,55 4,50 9.35 2,20 5,25 4,25 6, 55 21,25 7,05 3,15 64,85 1,20 0,61 1,95 0,43
- 154 1,2 9,3 29 39,5 60,5 1019 1304 0,52 3,12 4,6 10,0 0,50 21 2,15 7,45 3,20 10,30 1,55 4,30 2,55 8,00 21,60 7,45 2,85 64,75 1,08 0,80 0,50 0,43
- 155 0,1 14,4 28,2 42,7 57,3 1029 1307 1,25 ... 7,0 17,6 1,25 22 4,10 10,5 6,20 12,20 — — — — 22,40 7,45 3,05 63,75 1,11 0,81 1,25 0,44
- 156 0,1 8,0 29,7 37,7 62,3 1028 1255 0,75 — 7,6 13,3 0,75 23 4,25 9,25 — — — — — — 22,40 7,05 3,35 62,95 1,08 0,76 0,75 0,44
- 157 0,1 9,7 28,9 38,7 61,3 1013 1314 1,15 — 4,0 12,6 1,15 23 2,35 8,5 4,0 10,5 — — — — 21,40 7,75 3,25 64,10 1,10 0,66 1,15 0,45
- 158 0,1 8,6 30,8 39,5 60,5 994 1324 1,15 7,0 7,3 1,15 22 3,45 8,45 6,15 10,45 3,20 7,30 6,15 9,15 22,60 7,60 2,85 63,10 0,88 0,76 1,15 0,46
- 159 0,0 4,7 27,8 32,5 67,5 1011 1266 0,80 4,0 6,3 0,80 24 3,5 7,45 5,45 10,35 2,35 7,5 3,35 8,5 21,90 7,50 2,65 64,80 1,15 0,90 0,80 0,44
- 160 0,3 9,7 21,0 31,0 69,0 995 1228 0,85 — — 7,6 0,85 22 3,25 8,25 4,10 10,19 1,15 6,15 1,55 8,5 22,40 7,10 3,15 63,75 0,88 1,03 0,85 0,45
- 161 0,4 3,9 19,0 29,3 70,7 979 1231 1,05 ..... — 13,0 1,05 23 3,15 9,80 4,30 11,0 1,40 6,40 — — 22,40 6,95 3,0 63,10 1,18 1,03 1,05 0,45
- 162 0,8 9,6 19,0 29,4 70,6 965 1218 1,00 ..... — 20,0 1,00 23 2,50 7,30 — — 2,00 6,00 — coma 22,45 8,10 2,40 63,15 1,10 1,07 1,00 0,47
- 163 0,5 11,2 19,6 31,3 68,7 962 1214 1,10 — — 11,3 1,10 22 3,15 7,35 — — 2,00 5,50 —— — 23,45 8,10 2,40 63,15 1,10 1,03 1,10 0,47
- 164 0,1 9,8 20,6 30,5 69,5 994 1196 1,35 30,3 1,35 22 4,5 7.35 5,5 8,50 3,20 5,10 3,45 7,10 22,50 8,40 2,80 62,19 0,85 1,01 1,35 0,49
- 165 0,2 12,1 20,2 32,5 67,5 993 1225 0,65 — 25,6 0,65 22 4,5 9,0 6,30 11,30 2.35 7,35 4,5 9,35 22,20 7,40 2,40 65,20 1,08 1,06 0,65 0,45
- 166 1,1 12,2 28,9 42,2 57,8 946 1192 2, 35 — — 24,0 2,35 22 6,10 9,10 6,35 11,10 3,15 6,25 4,0 7,50 — — ------ — — — — —
- 167 0,1 11,6 19,3 31,0 69,0 966 1185 1,35 — — 24,0 1,35 22 3,28 8,20 5, 50 9,50 1,35 5,55 2,10 7,10 22,50 7,10 3,10 64,70 0,90 1,05 1,35 0,46
- 168 0,1 8,0 17,3 25,4 74,6 1039 1148 0,85 3,10 20,0 0,85 22 2,50 8,55 3,40 8,40 2,10 8.00 3,20 9,5 21,70 8,95 3,25 62,10 0,97 1,12 0,85 0,46
- 169 0,2 6,0 17,5 23,7 76,3 1026 1108 0,90 3,12 — 9,0 0,90 24 3,20 9,30 5,30 10,30 0,20 3,40 0,25 6,40 22,70 8,05 3,25 60,80 0,90 1,17 0,90 0,50
- 170 0,2 5,4 18,5 24,1 75,9 988 1142 2,50 3,06 — 26,3 2,50 23 3,30 12,30 4,20 14,30 4,0 13,10 6,10 15,50 21,50 9,10 3,40 61,60 0,97 1,16 2, 50 0,48
- 171 0,1 5,8 16,4 22,3 77,7 — 1272 0,30 3,12 12,3 0,30 24 2,50 8,0 4,15 11,0 0,55 6,20 0,55 7,50 21,90 9,20 3,50 62,0 0,93 1,11 0,30 0,48
- 172 0,1 6,5 20,0 26,6 73,4 1016 1224 1,50 3,09 — 18 1,50 24 1,40 6,0 2,25 9,10 0,50 4,00 1,5 6,00 22,10 7,20 2,45 64,80 1,15 1,02 1,50 0,44
- 173 0,3 14,6 24,7 39,6 60,4 1026 1273 1,10 3,10 8,6 1,10 21 1,25 8,5 3,5 10,35 0,15 2,25 0,15 4,25 21,70 8,80 3,40 63,70 0,47 0,83 1,10 0,49
- 174 0,5 10,8 24,7 36,00 64,00 977 1206 1,30 3,15 — 26,3 1,30 22 2,50 7,20 3,10 10,50 1,25 6,10 1,45 9,10 20,70 8,60 3,40 63,60 0,32 0,98 1.30 —
- 175 H 0,1 6,0 30,0 36,1 63,9 1056 1274 2,00 3,07 2,3 13 0,90 23 0, 50 4,00 2,15 9.20 0,15 0,50 0,15 1,5 21,80 8,70 2,70 62,50 1,54 0,69 2,00 0,48
- 176 0,0 10,8 26,5 37,3 62,7 999 1230 1,56 3,09 0,90 23 0,50 1,35 1,10 8,0 0,10 0,40 0,15 0,45 21,80 9, 00 2,90 62,40 1,54 0,70 1,55 0,48
- 177 0,1 0,2 21,6 21,9 78,1 933 1041 3,80 3,06 0,3 2,0 4,10 29 6,15 12,0 9,00 16,50 4,40 10,20 7,40 15,20 19, 50 8,60 2,80 62,50 1,22 0,69 3,80 0,45
- 178 0,0 0,8 22,0 22,8 77,2 — 1127 1,25 3,12 — 3,6 1,25 26 0,10 0,30 0,15 0,35 0,10 0,30 0,15 0,35 21,50 8,20 3,28 62,50 1,28 0,65 2,05 0,47
- 179 0,0 3,5 27,3 30,8 69,2 1036 1203 2,35 3,087 1,3 2 2,35 25 6,00 11,00 7,25 11,30 5,55 10,35 6,45 11,0 19,90 8,90 3,10 65,40 1,37 0,55 0,80 0,43
- 180 0,0 4,5 26,5 31,0 69,0 1044 1249 2,00 3,08 0,6 1,6 2,50 25 4,00 8,20 5,40 8,40 4,15 8,45 4,45 9,15 — 8,50 3,10 64, 40 0,92 0,58 2,00 0,43
- 181 0, 4,7 29,3 34,0 66,0 1087 1270 2,44 3,10 0,0 1,3 2,20 25 2,30 5,0 3,30 5,0 — — ---- — — 8,70 3,20 63,50 0,84 0,58 2,44 0,45
- / Bibl
- 2
- pl.n.n. - vue 123/134
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-
- Essais physiques et chimiques exécutés sur les ciments étudiés dans les tableaux précédents
- Bulletin No 10 du Laboratoire d’essais
- Tableau 31
- Nos d’ordre Désignation des usines FINESSE DE MOUTURE DENSITÉ apparente (Poids du litre en grammes) POIDS spécifique EXPANSION des cylindres à 100° GACHAGE PRISE (évaluée en heures et minutes) COMPOSITION CHIMIQUE
- Résidu 0/0 sur les tamis de (en grammes) Eau de mer naturelle Eau douce
- 324 mailles 900 mailles 4.900 mailles Total Fine poussière Fine poussière (partie passant au 4900) Ciment tel quel Perte au feu au moment de l’essai Poids spécifiq. (app. Candlot-Le Chatelier) Ecartement en millimètr. des aiguilles de l’appareil Le Chatelier Perte au feu au moment de l’essai Eau 0/0 (sonde Tetmajer) Air libre Sous l’eau Air libre Sous l’eau Silice totale Alumine Peroxyde de fer Chaux Magnésie Anhydride sulfurique Perte au feu (au rouge) Indice d'hydraulicite |
- Début Fin Début Fin Début Fin Début Fin
- api 15m ès 6 h.
- Pc ortlan id ai fitici lel
- 182 0,0 2,8 27,2 30,0 70,0 1029 1205 2,00 3,11 0,3 3,3 1,30 24 0,30 4,55 0,35 5,00 0,15 2,15 0,20 2,30 8 76 3,04 63,40 63,50 63,20 63,00 1,04 1 04 0,66 0,55 0,78 0,70 2 00 0 45
- 183 0,0 1,7 23,4 25,1 74,9 937 1132 2,26 3,10 0,3 1,3 1,60 23 3,15 8,25 3,0 7,25 2,45 7,50 2,15 6,25 21,05 8,45 2,96 3,05 2, 90 2,26 1 30 0,45 0 46
- 184 0,1 8,5 25,0 33,6 65,4 970 1176 1,30 3,08 0,7 1,8 1,50 24 2,32 6,7 4,57 8,00 1,48 4,48 1,58 5,8 8,75 1 58
- 185 0,0 4,0 25,2 29,2 70,8 980 1208 2,40 3,09 3, 0 6,3 2,25 24 0,45 6,0 2,15 8,05 0,23 3,05 0,25 5,5 21,05 8,40 1,48 2,40 0,46
- 186 I 0,0 11,9 26,1 38,0 62,0 1085 1364 1,50 3,076 7,3 54,0 1,50 24 1,28 3,55 2,55 8,25 0,9 1,40 0,15 2, 30 20, 35 5,60 1,50 63,90 1,83 1 09 4,20 3,50 0,43 0,43
- 187 — — — — — — 1,70 3,096 10,3 51,7 1,70 24 1,15 5,47 2,22 8,2 0,4 1.12 0,7 1,53 21,20 5, 13 1,95 64,60 1,89 1,04
- 188 J 0,0 6,0 25,3 31,3 68,7 — 1,80 3,10 0,0 2,3 0,70 25 0,3 0,40 0,10 0,45 0,3 0,20 0,3 0,25 22,80 7,10 2 60 63,90 63,80 1,00 0,69 0,77 0,77 0,69 0,66 0,61 0,71 1,80 1 00 0,46 0,46 0,46 0,44 0,44 0,44 0,44
- 189 0,0 6,1 25,5 31,6 68,4 1018 1091 0,40 3,12 1,0 3,6 0,40 25 0,50 1,55 1,00 2,40 0,25 1,10 0,40 2,00 22,40 7,30 2,60 1,00
- 190 191 0,1 3,6 29,1 32,8 67,2 1116 1224 2,20 3,09 0,3 1,6 2,00 1,60 25 25 1,40 2,35 7,5 6.45 2,20 3,10 9,20 7,55 — — 22, 40 21,20 7,30 7,50 2,60 2 50 63,80 64 20 1,00 1 04 1,00 2,20 2 65
- 192 1,0 9,8 29,8 40,6 59,4 1035 1292 2,65 3,09 — 1,3 2,20 24 0,45 3,45 1,9 4,25 0,19 0,36 0,20 0,36 21,30 7,20 2 50 64,10 64,20 64,20 1,26
- 193 0.6 10,1 30,7 41,4 58,6 1013 1294 1,90 3,09 — 3,0 2,30 24 0,44 2,50 1,00 5,00 0,8 0,10 0,8 0,10 21,60 7,32 2 68 1 30 1,90 2,65
- 194 1,0 10,9 29,2 42,0 58,0 1063 1293 2,65 3,08 — 2,3 2, 40 24 0,45 3,55 2,00 4,05 0,22 0,34 0, 22 0,34 21,30 7,50 2,50 1,15
- 195 K 0,0 6,3 24,1 30,4 69,6 1005 1261 2,30 3,096 — 2, 30 22 0,53 3,15 — 0,10 0,27 0,13 1,42 21,60 8,95 2,25 2 50 63.20 0,76 0 63 2 10 0,48 0 52
- 196 0,0 5,9 20,5 26,4 73,6 968 1154 3,50 3,096 — — 3,50 26 1,8 3,35 1,40 4,10 0,30 0,52 0,37 1,30 22,95 8,70 60 75 0.68 0, 68 0,51 0.61 0,69 0,61 0,64 0,72 0,76 0,78 0,63 0,68 0,66 0,89 0,66 0 93 2,80 1,85 1,55 1,60 1 25
- 197 0,1 10,6 26,1 36,8 63,2 995 1267 1,85 3,10 0,6 2,0 1,05 24 0,38 4,0 0,45 9,20 0,10 2,10 0,10 2,45 23,90 9,45 3,05 1 08 0 52
- 198 0,1 14,3 27,0 41. 4 58,6 1054 1330 1,55 3,10 1,3 4,0 0,80 23 0, 55 7, 10 1,10 10,15 0,30 3,30 0,30 3,50 23,10 9,35 3,05 61, 10 1,16 0,52 0,53 0,50 0,51 0 52
- 199 0,1 13,1 26, 5 39,7 60,3 1064 1303 1,60 3,10 1,6 3,6 1,50 23 0,45 5,55 1,10 9,25 0,20 2,45 0,40 2,45 23,60 9,25 3,15 3,85 3,55 61 00 1,08
- 200 0,0 12,0 27,6 39,6 60,4 1042 1290 1,25 3,10 1,3 2,0% 1,15 23 0,45 4,30 0,50 8,0 0,40 2,45 0,10 4,5 22,60 8,95 62,00 1,17
- 201 0,0 13,0 27,4 40,1 58,9 1037 1265 0,65 3,12 0,0 3,0 0,65 23 0,50 6,30 1,10 7,30 0,20 3,30 0,20 3,15 23,30 8,85 62 00 1,08 0,65 0,70 1,05 0,80 0,85
- 202 0,1 12,3 24,6 37,0 63,0 1016 1257 0,70 3,18 1,0 3,0 0,70 23 0,35 3,10 0,35 6,40 0,50 5,50 1,25 9,20 24,40 8,35 3,05 61,50 1,08
- 203 0,0 12,2 27,6 39,9 60,1 1057 1336 1,05 ---- 1,3 3,6 1,05 23 1,30 6,20 2,20 9,20 0,30 3,40 0,30 4,10 23,45 8,06 3,05 62 45 1,08 1,10
- 204 0,9 13,3 25,0 39,2 60,8 983 1280 0,80 — 0,6 2,6 0,80 23 2,5 8,5 2,50 10,20 0,50 6,25 1,5 7,55 24,40 7,80 2,65 62,10
- 205 0,0 12,1 27,6 39,7 60,8 1011 1309 0,85 3,10 — 3,0 0,85 23 1,15 7,50 1,30 10,40 0,20 2,55 0,25 3,40 22,20 9,30 3,00 62,10 0,90 0,45 0,51 0,49 0,51
- 206 0,2 10,8 24,6 35,6 64, 4 959 1223 0,60 — — 3,3 0,60 23 0,37 3,50 0,40 9,20 0,10 2,20 — — 24,10 8,45 2 05 62, 10 0,88
- 207 0,0 12,6 24,8 37,4 62,6 1004 1274 1,35 — — 4,0 1,35 23 0,40 3,55 — — 0,10 2,5 — — 23,45 8,10 2,85 62 40 1,08 1,35 1,00 1,05 0 75
- 208 0,2 10,8 23,2 34,2 65,8 904 1224 1,00 — — 4,3 1,00 24 0,40 3,55 — — 0,10 2,20 — 23,80 8,45 2.95 61 85 1,38
- 209 0 2 14,0 22,8 37,0 63,0 1061 1284 1,05 — — 4,6 1,05 23 1,30 8,20 2,00 11,20 0,25 2,10 0,25 3,10 23,50 8,60 3.10 63,80 1 28
- 210 0,0 11,5 27,7 39,2 60,8 1005 1271 0,75 — — 3,3 0,75 24 1,35 7,10 — — 0,25 3,40 — — 23,90 8,45 2,60 62,10 1,08 0,50 0,50 0,51 0,47 0,98 0,48 0,50
- 211 0,2 13,0 22,8 36,0 64,0 904 1254 1,00 — — 4,0 1,00 23 0,40 4,10 0,45 8,40 0,20 2,45 0,20 4,00 23,70 8,40 2 80 62,80 1 28 0,67 0,63 0,71 0,76 0,76 0 76 1,00 0,75 2,75 2,25 2,25 2,60 2,85 1,50 1.50 1 65
- 212 0,1 13.5 27,0 40,6 59,4 1055 1324 0,75 3,13 — 26,6 0,75 24 1,25 8,5 2,00 9,50 0,35 4,55 0,35 5,55 21.50 8,90 2 80 62,20 0 93
- 213 0,2 10,9 28 7 39,8 60,2 1049 1256 2,75 — — 2,6 2,75 23 3,5 9,5 6,5 11,5 1,5 6,55 1,35 7,50 22,10 8,00 2,60 63,10 0,97
- 214 0,5 12,1 22,5 35,1 64,9 1002 1238 2,25 — — 3,3 2,25 23 3,20 9,20 4,5 11 1,50 6,30 1,50 7,40 21,00 9,70 2,80 61,90 0,90
- 215 — — — — — — — 2,25 3,06 — 2,0 2,25 25 2,55 8,5 3, 50 11,15 0 50 3,35 0,50 7,50 22,30 9,30 2 80 60,30 0 90
- 216 0,3 12,1 25,6 38,0 62,0 — 1243 2,60 3,07 — 2,3 2,60 23 0,45 4,40 0,55 8,40 0,20 2,10 0,22 3, 30 23,10 8,70 2,85 61,10 1 08
- 217 0,3 13,5 23,2 37,0 63,0 1042 1294 2,85 3,06 ------ 1,0 2,85 24 1,35 6,30 2, 40 9,45 0,30 2.5 0,45 2. 50 23,10 7,90 2,60 61 90 I 16 0,61 0,68 0,78 0 83
- 218 0,0 10,5 25,5 36,0 64, 0 986 1214 1,50 3,09 — 1,3 1,50 24 0,40 3,30 0,45 7,10 0,15 2,5 0,15 3,45 23,50 7,40 2,90 63,10 0 97 0,48 0,49 0,49 0,48 0,48
- 219 0,0 12,8 26,0 38.8 71,2 1020 1262 1,15 — — 2,0 1,50 24 0,40 3,35 0,45 9,10 0,15 1,45 0,15 2, 30 23,30 8,40 2,80 62,40 1 11
- 220 0,0 11,0 26,6 37,6 62,4 970 1135 1,65 — — 1,6 1,6% 25 0,45 3,45 1,5 9,45 0,20 1,50 0,25 1,50 23,00 9,40 2,80 61,20 0,65
- 221 0,0 11,5 25 1 36,6 63,4 989 1165 1,80 3,10 ------- 1,3 1,80 25 0,50 4,30 1.10 9,30 0,20 2,00 0,20 3,15 23,40 7,60 2,10 63 10 0,88 0 79 1.80 1,80
- 222 0, 0 11,3 25,3 36,6 63,4 996 1170 1,80 — — 1,0 1,80 25 0,40 6,00 1,5 9,30 0,25 3,5 0,25 3,45 22,90 7,80 2,40 63,00 1,08 0,74
- Bib.
- pl.n.n. - vue 124/134
-
-
-
- Essais physiques et chimiques exécutés sur les ciments étudiés dans les tableaux précédents.
- Bulletin N° 10 du Laboratoire d’essais Tableau 32
- O 6 6 o to O -6 8 S 2 223 224 225 226 227 228 229 230 231 232 233 234 235 236 237 238 239 240 241 242 243 244 245 246 247 248 249 250 251 252 253 254 255 256 257 258 259 260 261 262 263 264 265 266 267 268 0 0 S 0 P U O 0 g .2 ce C .00 *55 -0 A L M FINESSE DE MOUTURE DENSITE ‘ apparente (Poids du litre en grammes) POIDS spécifique EXPANSION des cylindres à 100° GACHAGE PRISE (évaluée en heures et minutes) COMPOSITION CHIMIQUE
- Résidu 0/0 sur les tamis de (en grammes) Eau de mer naturelle Eau douce
- 0 c 2 6 CP 0,2 0,1 2,5 0,7 0,9 1,9 1,5 4,0 0,2 5,0 3,0 4,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,2 0,3 0,3 1,0 1,0 6,8 2,2 0,0 0,0 0,8 0,0 0,0 0,6 0,0 0,0 0,1 0,6 0,0 0,2 0,2 0.3 0,2 0,1 0,0 0,1 0,1 0,2 0,1 0,1 0,0 0 O 88 8 s 7,0 4,8 8,7 4,6 5,8 7,5 7,0 8,8 2,1 11,0 10,1 12,0 0,5 0,4 0,9 0,9 5,1 7,2 4,9 6,20 5,8 21,0 11,5 3,0 3,7 2,6 2,4 5,3 6,0 2,6 2,6 3,5 4,1 4,5 4,7 4,5 4,5 4,7 2,6 7,8 6,1 5,9 6,8 5,7 4,8 3,5 0 O & S & 19,9 16,5 17,3 16,2 17,3 18,5 18,7 17,1 18,5 23,2 21,6 21,5 6,5 7,3 6,4 6,4 24,5 17,8 19,4 24,2 23,0 29,0 23,5 33,1 33,1 27,5 28,1 28,4 27,5 28,4 29,1 29,9 32,3 23,9 13,1 12, 4 10,4 9,4 32,4 35,2 33,5 34,1 34,0 35,5 33,0 32,9 c o H 27,1 21,4 28,5 21,5 24,0 27,9 27,2 29,9 20,8 39,2 35,6 37,5 7,0 7,7 7,3 7,3 29,8 25,3 24,6 31,4 29,8 71,0 37,2 36,1 36,8 30,9 30,5 33,7 34,1 31,0 31,7 33,5 37,0 28,4 18,0 17,1 15,2 14,3 35,1 43,0 39,7 40,1 41,0 41,3 37,9 36,4 O 0 0 0.2 B O O 8 E 72,9 78,6 71, 5 78,5 76,0 72,1 72,8 70,1 79,2 60,8 64, 4 62,5 93,0 92,3 92,7 92,7 70,2 74,7 75,4 68,6 70,2 29,0 62,8 63,9 63,2 69,1 69,5 66,3 65,9 69,0 68,3 66,5 63,0 71,6 82,0 82,9 84,8 85,7 64,9 57,0 60,3 59,9 59,0 58,7 62,1 63,6 O co 06 5 0 0 P 0.2 -oEc S s 1031 1009 997 1036 1016 958 1031 1012 1012 1117 1003 989 1021 1027 1013 1013 1117 1043 1037 1107 961 966 970 993 1004 980 1001 1040 1037 974 939 1104 1154 1166 1171 1167 1043 1083 1077 1071 1003 997 998 1006 8S 85 6 1274 1255 1255 1232 1242 1171 1232 1220 1098 1258 1237 1187 1083 1079 1072 1072 1350 1209 1221 1189 1290 1216 1218 1229 1223 1204 1221 1229 1212 1164 1229 1249 1296 1291 1287 1291 1195 1279 1284 1273 1227 1222 1220 1219 4 O d.-oOc =8 CO CO 983 08 1,65 1,80 2,40 2,50 2,20 2,20 2,70 2,50 3,30 1,50 1,90 1,80 5,30 5,00 1,30 4,80 3,90 2,40 2,50 1,45 1,50 1,55 1,55 4,80 4,90 2,50 3,00 3,10 3,10 3,20 3,30 3,60 3,20 3,36 3,35 3, 65 3,80 5,30 3,35 3,25 3,38 4,10 4,60 4,40 gèe OC— 2 84 3,08 3,08 3,076 3,06 3,076 3,076 3,06 3,06 3,01 3,06 3,07 3,07 3,02 3,02 3,09 3,01 3,04 3,07 3,10 3,07 3,12 3,11 3,10 3,04 3,03 3,04 3,03 3,03 3,03 3,06 3,07 3,06 3,09 3,06 3,08 3,11 3,13 3,01 3,02 3,01 3,07 3,10 3,12 3,06 Ecartement en millimètr. des aiguilles 2 d-Cao Peu 0 o.D 083 8 1,65 1,80 2,40 2,50 2,20 2,20 2,70 2,50 2,00 1,50 1,90 1,80 3,0 3,10 2,60 4,30 1,90 2,85 2,10 1,20 4,80 4,90 2, 50 2, 80 2,80 3,10 3,00 3,30 3,60 3,20 3,90 3,60 2,80 3,45 3,20 4,20 3,05 2,55 3,00 3,10 3,15 4,25 2,80 2oS 08 588 H P 27 27 24 29 28 28 28 27 28 28 28 28 30 30 30 30 26 27 26 26 26 24 24 23 24 24 24 26 26 26 26 25 24 24 24 24 24 23 23 24 23 23 24 24 Air libre Sous l’eau Air libre Sous l’eau o ço 8 9 0 23,10 23,35 22,35 22,35 22,60 22,10 22,85 22,65 22,55 22,50 21,65 22,70 20,80 20,40 20,30 20,70 22,50 21,00 20,60 21,55 21,40 21,40 21,30 20,35 20,35 20,25 20,05 19,85 19,85 20,30 20,00 20,10 19,90 19,90 20,45 20,40 20,40 20,30 20,15 19,90 20,30 20,50 20,50 20,30 20,50 20,10 o 8 a % 7,05 7,30 7,25 7,45 7,20 6,95 6,90 7,60 7,85 7,05 7,10 7,35 8,70 8,30 7,90 7,70 8,30 8,10 8,00 8 10 7,90 7,30 7,10 8,45 8,25 8,10 7,95 8,10 8,30 8,95 8,35 9,60 9,10 7,70 10,40 10,90 10,90 10,20 9,45 8,40 8,20 8,40 8,30 9,50 9,80 9,00 M°1 20 00 — 2,15 1,85 2,30 1,95 2,25 2,40 2,15 2,20 2,03 1,92 1,75 1,80 1,40 1,80 1,40 1,80 1,40 2,10 1,80 2,10 2. 90 2,60 2,80 2,95 3,05 2,95 3,10 2,90 2,85 3,10 3,15 2,65 2,20 2,70 2,20 1,70 1,70 2,40 2,75 2,70 2,20 2,25 2,50 2, 50 2,20 2,05 X 5 S 64,20 62,70 64,70 63,50 61,75 62,15 61,30 61,30 62,30 63,05 63,20 62,70 63,00 63,00 62,80 63,00 63,20 64,15 65,10 64,40 64,70 64,90 64,70 61,95 61,45 62,40 61,15 60,30 60,45 61,64 61,79 61,40 62,20 61,10 60,30 60,90 60,90 61,00 61,00 61,20 63,00 62,80 62,90 60,90 60,20 61,60 VJ -0 C 60 co 2 1,60 1,72 1,71 1.74 1,47 1,63 1,60 1,56 1,85 1,90 1,65 1,92 1,98 1,65 1,62 1,90 0,72 2,19 1,80 2,20 2,05 1,95 1,87 1,20 1,47 1,29 1,08 0,88 0,93 0,78 0,85 0,79 1,18 1,44 0,96 0,96 0,96 0,76 0,83 0,78 0,85 0,96 0,75 1,24 1,54 1,28 TE 4% 0,32 0,36 0.36 0,36 0,42 0,34 0,24 0,37 0,41 0,44 0,36 0,43 0,41 0,43 0,40 0,37 0,61 0,28 0,13 0,35 0,34 0,34 0,41 1,33 1,42 1,33 1,13 1,30 1,35 1.36 1,34 1,31 1,32 1,38 1,39 1,36 1,36 1,33 1,38 1,38 1,40 1,40 1,40 1,30 1,32 1,36 s. — 60 FS d 9 ~ CE oc — 2,00 2,00 2,20 2,20 3,90 3,70 4,00 4,00 2,30 2,30 3,00 2,60 4,05 4,05 4,40 4,30 3,05 2,40 2,50 1,45 1,50 1,55 1,55 2,50 0,46 2,50 5,35 5,70 5,00 4,10 3,75 3,60 4,00 3,35 3,35 3,65 3,65 3,80 4,10 5,30 3,35 3,25 3,38 4,10 4,60 4,40 0 oE C 3 G. BS 4 0,46 0,48 0,45 0,46 0,48 0,50 0,50 0,50 0,48 0,48 0,45 0,47 0,45 0,45 0,44 0,45 0,48 0,45 0,44 0,48 0,48 0,44 0,44 0,46 3,00 0,45 0,45 0,46 0,46 0,47 0,46 0,48 0,46 0,45 0,51 0,51 0,51 0,50 0,48 0,46 0,45 0,45 0,45 0,48 0,50 0,47 Bibt
- de 1 a| Le Ch ap 15m 0,5 0,0 7.5 6,5 0,8 0,0 1,2 1,2 0,7 1,3 1.0 2,3 5,0 4,1 16,0 0,3 0,7 1,0 1,0 0,2 0,8 0,0 1,0 0,0 1,0 1,0 0,0 0,0 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 0,7 1,0 pareil atelier rès 6 h. 24,0 21,0 35,0 16,7 17,7 15,3 6,0 12,7 30,7 30,7 1 1,3 1,3 1,3 0,8 5,7 5,3 19,0 23,0 19,0 43,0 1,0 1.3 1,6 1,0 1,6 0,8 1,5 0,3 0,6 2,7 1,3 1,0 1,7 2,7 2,7 2,7 1,7 1,7 1,7 1,3 Début ortlal 1,46 2,10 5, 10 3,00 5,30 5,00 3,47 1,2 0,55 3,20 4,25 5,5 0,25 0,20 0,27 1,20 2,25 5,15 0,50 6,00 4,15 4,5 5,10 3,00 2,40 2,25 2,30 2,35 4,5 3,10 4,45 3,50 4,50 4,45 4,45 5,50 5,00 6,00 7,00 6,25 6,1 5,25 5,5 3,30 Fin nd an 5,45 6,00 10,10 6,20 10,15 9,50 9,50 9,17 3,15 7,15 9,40 9,25 3,00 2,55 • 3,35 3,20 6,25 8,40 7,50 13,00 8,15 7,20 7,23 6,45 5,00 4,35 4,50 7,45 9,30 8,30 7,55 8,25 9,30 9,15 9,15 12,00 12,00 12,50 13,00 12,00 11,20 8,40 8,20 8,5 Début tifici 2,25 4,30 4,50 6,10 5,45 4,55 4,37 1,20 5,20 6,25 6,00 0,40 0,35 0,40 2,00 3,25 6,20 1,10 6,30 4,30 3,35 3,15 3,00 3,45 4,35 6,20 5,00 5,35 5,50 6,40 7,15 7,15 7,15 7,40 7,20 8,00 7,10 6 50 5,25 5,5 3,35 Fin el 6,30 6,55 8,40 11,30 11,5 10,45 10,12 5,45 9,5 10,50 10,35 5,00 4,55 5,35 5,20 8,40 9,30 9,20 14,00 8,45 7,20 5,35 5,20 5,15 9,5 10,40 9,30 9,5 9,30 10,40 12,00 12,00 14,00 14,00 14,00 16,00 14,00 13,30 9,10 8,55 8,35 Début ,32 0,35 0,38 0,26 0,53 0,49 1,50 1,15 0,35 3,20 0,10 0,17 0,8 0,10 1,5 0,50 0,20 5,20 3,4 2,56 2,10 2,5 1,30 1,15 0,50 3,00 3,20 4,35 3,25 3,15 4,15 4.15 4,50 4,15 6,00 5,30 4,50 4,25 5,15 3,10 Fin 1,15 1,12 2,28 2,5 2,34 2,27 3,20 2,45 2,50 7,15 2,30 2,20 2,15 2,20 3,10 6,00 6,26 11,00 6,28 7,10 3,50 4,20 4,10 3,30 3,40 6,30 9,00 7,35 5, 40 5,12 9,00 9,00 8,30 8,00 9,40 9,10 8,40 8,10 7,55 7,25 Début 3 10 2,15 0,55 5,20 5,30 5,30 0,25 0,38 0,13 0,17 2,10 1,25 0,30 5,40 2,20 2,10 1,30 0,55 3,50 5,20 5,35 3,40 3,30 7,25 7,25 6,50 6,30 7,10 6,10 5,25 5,10 5,15 3,25 Fin 5,25 5,10 4, 00 9,5 0,10 0,00 3,25 3,5 3,30 3,15 4,10 7,10 7,35 2,00 4,20 4,10 3,50 3,55 7,20 9,50 8,45 7,20 6,40 2,00 2.00 9,15 9,30 0,00 0,00 9,00 9,30 8,25 7,50
- I 2
- 2.
- pl.n.n. - vue 125/134
-
-
-
- Essais physiques et chimiques exécutés sur les ciments étudiés dans les tableaux précédents.
- Bulletin No 10 du Laboratoire c l’essais Tableau : 33
- nes FINESSE DE MOUTURE DENSITÉ apparente POIDS EXPANSION PRISE (évaluée en heures et minutes)
- o (Poids des cylindres GACHAGE COMPOSITION CHIMIQUE
- 0
- — 7 Résidu 0/0 sur les tamis de du litre spécifique à 1000 Eau de mer naturelle Eau douce
- O des (en grammes) en grammes)
- méros nation ailles ailles ailles S issière issière assant 900) ment tel quel u l'eu ment ssai écifiq. indlot-telier) Ecartement en millimètr. des aiguilles de l’appareil Le Chatelier .u l'eu ment ssai 0/0 ide ajer) Air libre Sous l’eau Air libre Sous ]’ eau totale 1 fine 0 * • - Iride ique © o 00 BS ce ulycite
- 2 tc 2 9 6 H O &97 te a mo 3 l’e 08 on .75 0. 2 = 5OS 32 & & C 60 hyc 1 fu r CO o 0 CS Et
- — 6 g 8 - — Fine Fine (pari a 6 635 Poid (app Le ( après 15" 1 6 11. 287 Début Fin Début Fin Début Fin Début Fin — — An su Perl (av _
- Portland artificiel
- 269 M 0,1 4,6 34,5 39,2 60.8 895 1171 3, 30 3,09 1,0 1,6 3,25 24 3,40 7,50 3, 50 8,40 2,55 7,5 3,35 7,40 19,90 9,40 2,60 61,90 0,92 1,33 4.05 0,47
- 270 0.0 5,8 33,7 39,5 60,5 — 1237 3,05 3,05 2,0 2,0 3,20 24 3,40 8,10 5,00 8,30 3,00 4.50 4,10 5, 40 19,80 9,10 2,70 61,65 1,51 1,22 3,30 0,46
- 271 0,3 4,5 34,0 38,8 69,2 891 1218 3,10 3,08 0,3 1,3 2,90 23 4,10 6,50 5,20 7,30 3,50 5,50 5,00 5,30 20,12 9,70 2,80 60.60 1, 62 1,38 3,05 0,48
- 272 0,0 4,8 34,5 39,3 60,7 1010 1218 — — 1,0 2,0 4.80 23 3,10 6,35 4, 10 9,00 2,15 7,15 5,15 1 1,00 20,22 9,40 2,80 60,60 1,51 1,37 3,10 0,48
- 273 0,2 4,8 34,6 39,6 60,4 923 1236 2,60 3,06 1,3 1,3 3,75 23 3,00 6,5 3,40 9,00 2,40 7,30 3,00 3,40 21,00 9,55 2,65 60,90 1,58 1,35 2,60 0,48
- 274 0,2 4,7 34.5 39,4 60,6 915 1230 2,60 3,03 1,3 1,3 5,60 24 5,20 7,00 6,5 11,00 4,40 6,30 5,20 1 1.00 21,20 9,80 2,70 61, 40 1,10 1,26 2,60 0,48
- 275 0,1 6,8 34,6 41,5 58,5 886 1201 4,05 3,09 0,6 2,0 3,25 23 4,00 10,00 5,0 11,00 4,00 8,00 4,30 0,00 — — — ---- — — — —
- 276 0,1 5,8 32,7 38,6 61,4 876 1204 3,24 3,04 0,0 2,0 2,80 24 4,50 9.00 6,50 9,20 4,20 8,00 5,40 3,50 20,35 8,45 2,15 62, 25 0,80 1,36 4,05 0, 46
- 277 0,2 5,2 33, 2 38,6 61,4 922 1208 3,06 3,03 0,0 1,6 3,00 24 5,55 8,50 6,30 10, 10 4,30 7,00 5,50 9,10 20,55 9,40 2,60 60,90 1,60 1,41 3,24 0,49
- 278 0,1 8.5 31,8 40,4 59,6 908 1223 3,05 3,07 1,0 1,6 3,20 24 6,40 9,10 7,40 10,5 5,30 8,00 6,50 1,30 20,40 9,20 2,70 61,10 1,40 1,39 3,06 9,48
- 279 0, 1 7,7 31,3 39,1 60,9 946 1230 2,55 3,04 0,0 1,0 3,70 24 3,35 9,15 3,50 9,35 3,25 8,50 3,30 3,50 21,20 8,90 3,20 61,00 1,44 1,42 3,05 0,49
- 280 0,1 5,5 34.3 39,9 60,1 913 1252 4,20 3,06 0,0 3,5 4, 00 24 3,30 9,55 3,35 10,25 3, 30. 8,45 3,40 9,00 21,20 9,40 3,20 61,40 1,44 1,42 2,55 0,49
- 281 0,1 7.4 33,2 40,7 59,3 909 1210 3, 15 3,06 0,1 1,3 3,20 24 7,30 13,00 8,50 16,00 — — — — 20,60 9 55 2,15 61,50 0,85 1,43 4,20 0,48
- 282 0,1 3,5 21,0 24,6 75,4 930 1172 2,10 3,08 0,0 1,6 2,10 24 3,55 14.00 6,15 14. 30 — — — — 20,70 8,35 3,15 61,20 1,26 1,41 3,15 0,47
- 283 0,1 6,1 34,0 40,2 59, 8 961 1215 3,50 3,06 1,0 2,8 3,85 23 2,30 8,30 3,23 9.20 2,35 5,50 2,50 3,10 20,80 7.86 3,34 62,10 1,32 1,47 2,35 0,46
- 284 0,1 5,1 32,2 37,4 63,6 — 1201 3,40 3,06 0,3 1,6 3,25 23 6,35 11 35 6,45 12,00 6, 55 12,00 7,10 — 20,80 9,10 2,90 61,20 1,18 1,41 3,50 0,49
- 285 0,1 3,5 21,0 24,6 75,4 930 1172 3,075 3,08 0,0 1,6 — 24 4,00 8.40 5,20 10,40 — — — — 20,90 8,70 3,20 61,00 1,44 1,38 3,40 0,48
- 286 0,3 5,5 34,5 40,3 58 0 946 1260 3,75 3,10 1,3 1,0 — — 2,30 8,30 3,25 9,20 2,35 5,50 2,50 3,10 20,80 7,86 3,34 62,10 1,32 1,47 2,35 0,46
- 287 0,1 6,0 34,8 40,9 59,1 — 1226 5, 25 3,07 1.3 0,6 3,20 23 — — — — — ----- — — 21,30 9,25 2,45 61,40 0,65 1,43 3,75 0,49
- 288 0,1 6,8 30,1 37.0 63,0 976 1240 4,75 3,06 1,3 2,0 4,75 23 4,10 8,5 6,5 20,50 — — — — 20, 60 7,40 3,30 60,80 1,08 1,12 5,25 0,45
- 289 0,1 6,9 30,6 37.6 62,4 946 1233 4,75 3,06 3,7 3,0 4,75 23 5,50 16,15 7,20 16,60 3,25 10,35 7,35 17,5 20,00 8,53 3,21 60, 40 1,28 1,40 4,75 0,47
- 290 0,1 6,6 29,9 36,6 63, 4 948 1232 4,75 3,06 0,3 0,3 4,75 23 4,55 15,30 6,00 16,25 5,40 14,15 6,35 13,35 20,80 8,31 3,12 60,00 1,25 1,38 4,75 0,47
- 291 0,1 8,6 31,8 40,5 59,5 955 123% 4,00 3,05 0,0 1,0 2,90 23 5,40 15,40 6,15 16,45 6,00 13,50 7,35 17,5 20,40 8.53 3,27 60,10 1,44 1,43 4,75 0,47
- 292 0,1 8,8 31.2 40,1 59,9 942 1249 4,00 3,06 — 2,0 2,90 23 3,00 7,00 4,10 14,45 11,00 4,10 13,00 — 8,20 3,20 62,10 1,47 1,38 4,00 0,46
- 293 0,1 8,9 31,1 40,1 59.9 947 1244 4,00 3,06 — 2,3 3,00 23 6,30 15,10 8,40 16,40 — — — — 20,40 8,30 3,20 61,10 1,47 1,38 4,00 0,46
- 294 0,0 10,2 28,3 38,5 61.5 938 1228 2,25 3,09 1,0 2,3 2,25 23 6,20 14,10 8.20 15,20 -- -- — — 20, 40 8,30 3,20 61,10 1,47 1,38 4,00 0,46
- 295 0,2 8,9 29,8 38,9 61,1 961 1212 — — — 1,0 3,20 23 4,10 9,30 6,30 11,20 3,20 8,35 4,15 9,50 20,50 8,10 3,30 62,70 1,17 1,4 3 2.25 0,44
- 296 0,2 11,2 30,7 42,1 57,9 946 1266 0,65 — 1,0 1,3 0,65 23 4,15 9,10 5.15 11,00 4,15 9, 50 1,5 9,35 20,50 8,10 3,30 62,70 1,17 1,43 2,25 0,44
- 297 0,3 10,0 31,2 41,5 58,5 956 1269 1,90 — 1,6 1,6 1,90 23 5,25 10,40 6,00 11,40 5,00 9,5 5,30 10,5 21,10 8,10 2,05 63,10 1,08 1,42 0.65 0,45
- 298 0,1 9,5 30,2 39,8 60,2 965 1272 1,80 — 1,3 2,0 1,80 23 5,15 10,30 5,45 11,30 4,40 9,25 5,50 9, 55 21,35 8,10 2,95 63,10 1,08 1,42 1,98 0,45
- 299 0,2 10,5 31,0 41,7 58,3 954 1260 2,15 — 0,6 1,6 2,15 23 4,55 10,10 5.25 11,20 4,40 8,0 4,55 9,45 21,45 8,10 2,95 63,10 1,08 1.42 1 80 0,45
- 300 0,4 9,2 31,2 40,8 59,2 963 1267 2,70 — — 1,6 2,72 23 5,50 10,45 6,10 11,30 5,25 9,40 5,50 10,10 21,96 8,10 2,95 63, 10 1.08 1,42 2.15 0,45
- 301 0,2 10,0 31,1 41,3 58,7 968 1260 1,95 — — 1,3 1,95 23 3,30 13,30 6,30 15,00 2,55 9,40 4,43 11,40 21,40 8,15 3,10 62,45 0,88 1.48 2,70 0,46
- 302 0,0 10,2 29,5 39,7 60,3 947 1231 2,70 3,08 — 1,6 2,70 23 5,55 15,9 9,10 16,20 3,55 11,10 7,40 24,40 21,00 7,95 3,10 62,70 1,30 1,55 1,95 0,45
- 303 0,0 10,2 29,5 39,7 60,3 ... 1219 2,20 — — 3,0 2 20 23 6,00 15,00 7,00 16,50 3,50 13,20 6,30 16,20 20,10 7,10 3,20 63,60 1,04 1,57 2,70 0.43
- 304 0,0 9,1 29,3 38,4 61,6 953 1212 2,75 — — 2,0 2,75 23 7,00 14,10 7,20 15,40 6,20 12,30 6,50 14,30 20,10 7,10 3,20 63,60 1,04 1,54 2,20 0,43
- 305 0,1 7,6 33,4 41,1 58,9 994 1274 1,80 — — 0,6 1,80 23 6,25 13,30 7.35 14,50 5,50 12,50 6,10 1 >, 20 20,00 8,70 3,20 60,70 1,29 1,41 2.75 0,46
- 306 0,0 7,2 23,5 40,7 59,3 988 1281 2,20 3,07 — 1,0 2,20 23 5,15 13,30 6,40 14,30 4,20 12.50 5,15 1 1,00 20,90 8,90 3, 40 60,80 1,40 1,56 1,80 0,47
- 307 0,1 9,5 30,5 40,1 59,9 — 1263 2,50 ..... — 1,3 2,50 23 5,40 13,35 7,5 14,30 4,10 12,45 5,10 14 t,00 20,90 8,90 3,40 60.80 1,40 1,56 2,20 0,47
- 308 0,1 9,2 31,5 40,8 59,2 975 1261 2,85 3,06 — 1,0 2,85 23 4,5 14,5 6,20 15,35 3,35 13,20 4,00 1 3,00 21,10 8,50 2,80 61,90 1,08 1,53 2,85 0,47
- 309 0,0 8 3 32, 1 40,4 59,6 962 1220 2,90 3,10 — 1,3 2,90 23 3,55 9,50 6,35 15,15 3,30 8,10 6,10 1 3,20 21,30 9,50 3,40 60,40 0,65 1.55 2,90 0,51
- 310 0,0 8,4 32,6 41,0 59,0 942 1215 2,90 — — 1,0 2,90 23 4,30 11,5 7.45 15,00 3,50 10,5 6,35 1 3,30 21,10 9,80 3,30 60,40 0,70 1,55 2,90 0,51
- 311 0,0 9,9 29, 3 39,2 60,8 983 1217 2,85 — — 0.3 2,85 23 4.15 11,5 6,45 15,00 3.45 9,45 6,15 1 3,30 21.10 9,70 3,40 60.40 0,80 1,54 2,85 0,50
- 312 0,4 10,0 31,3 41,7 28.3 971 1224 2,20 — — 0,6 2,20 23 6,15 14,35 6,50 17,10 3,55 13,10 6,10 1 1,35 21,50 6,80 3,30 63,20 1,00 1,55 2.20 0,45
- 313 0,3 10,0 31,3 41,6 58,4 965 1216 2,20 — — 0,6 2.20 23 6,20 14,50 6,50 17,30 3,20 13,10 6,00 1 3,30 21,50 6,80 3,30 63,20 1,00 1,55 2,20 0, 45
- 314 0,4 11,2 32,7 44,3 55,7 940 1249 3,00 — - 0,6 3,00 23 5,55 14,10 6,5 16,30 5,25 13,20 5,45 1 3,20 20,80 8,10 2,20 63, 00 1,08 1.65 3.00 0,45
- 315 0,3 11,4 32,3 44,0 56,0 947 1262 2,75 3,08 — 1,3 2,75 23 6,5 13,50 6,20 17,00 5,30 12,50 5,45 I 5,10 20,80 8,10 2,20 63,00 1,08 1,65 2,75 0,45
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- 1 P
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- pl.n.n. - vue 126/134
-
-
-
- Essais physiques et chimiques exécutés sur les ciments étudiés dans les tableaux précédents.
- Bulletin N° 10 d u Laboratoire d’essais Tableau 34
- 0 FINESSE DE MOUTURE DENSITÉ apparente POIDS EXPANSION (évaluée PRISE en heures et minutes)
- 8 (Poids des cylindres GACHAGE COMPOSITION CHIMIQUE
- 02
- 0 P Résidu 0/0 sur les tamis de du litre spécifique à 100° Eau de mer naturelle Pau douce
- 6 0 des (en grammes) en grammes)
- to O g 0 WJ Iles ière ière tant ) 9 B. iflq. lot-er) Ecartement en millimètr. u feu ment ssai Air libre Sous l’eau Air libre Sous l’eau • • • @2 = 2
- 6 8 8 C 0 C ce 8 oc B80 -O SO des aiguilles de l’appareil 605 o 8 • WJ 80 ES SE
- 8 8 O as 0 6.0 -SS 8 & CO O S C3
- A Dési 4.900 Fine p Fine p partie au Cime q Perte au m de 1 Poids app. Le Ch Le Chatelier après 15m I 6 h. Perte au m de 1 Eai IS( Tetr Début Fin Début Fin Début Fin Début Fin à Alu 6 5 — WJ Perte (au i 8S
- Portland artificiel
- 316 N 0,3 2,2 14,5 17,0 83,0 1006 1111 0,7 2,0 1,70 32 0,15 1,20 0,25 1,15 0,8 0,35 0,12 0,55 22,00 6,20 1,00 64,20 1,26 1,02 3, 80 0,43
- 317 0,8 4,4 14,1 19,3 80,7 994 1104 — 0,7 0,8 2,20 30 0,11 0,35 0,20 0,50 0,8 0,20 0,15 0,35 22,70 6,20 1,40 64,80 1,18 1,12 2,20 0,44
- 318 0 0,0 5,8 26,4 32,2 67,8 1098 3,13 1,00 24 0, 45 3,20 — — — — — 22, 40 6,85 2,05 65,05 1,00 0,65 1,00 0,45
- 319 0,0 6,8 25,5 32,3 67,7 1068 1286 2,10 3,10 — 3,6 2,10 24 1,12 4,30 — — 0,13 1,5 — — 22,00 6,45 2,40 63,70 1.06 0,70 3,00 0,46
- 320 0,0 5,8 22,3 28,1 71,9 1055 1312 1,50 3,10 — — 1,50 25 1,39 5,8 — — 0,10 1.40 — — 22,10 7,65 2,25 63,85 1,11 0,68 2, 50 0,46
- 321 0,2 8,3 22,7 31,2 68,8 1131 1250 1,30 3,12 1,0 1,3 1,30 26 0,45 3,25 1,5 4,20 0.6 0,17 0,10 0.25 22,35 7,45 2,15 63,70 1,08 0,68 2,50 0,46
- 322 0,2 7,6 23,6 31,4 68,6 1144 1248 1,50 3,09 0,0 1,0 1,50 26 0,38 3,15 0,50 4,5 0,7 0,23 0,13 0,39 22, 05 7,30 2,25 63,70 1,08 0 63 2,70 0,46
- 323 0,4 6,1 23,0 29,1 60,9 1051 1218 2,00 3,08 1,0 1,5 1,20 26 1,50 5,50 2,30 6,35 0,40 2,40 0,5 3,50 22,10 7,40 2.25 63,65 1,10 0,65 2,45 0,46
- 324 0,2 3,3 18,7 22,2 77,8 1067 1249 2,25 3.06 0,3 1,7 2,10 27 0,20 1,25 0,30 1,40 0,10 0,25 0,10 0,30 22,10 8,10 2,20 63, 00 1,08 0,85 2,25 0,48
- 325 0,3 4,8 21,7 26,8 73,2 1073 1243 2,50 3,15 1,3 4,3 3,35 26 5,5 8,20 5,5 5,00 8,55 — — — — 21,50 7,80 1,60 62,50 1,36 0,83 2,50 0,46
- 320 0,8 4,8 19,2 24,8 75,2 — 1106 1,40 3,10 — 3,6 1,10 25 2,55 6,20 8,55 — — — — 22,50 7,60 2,20 63,80 1,25 0,80 1.40 0,47
- 327 0.8 7,8 17,8 25.8 74,2 1039 1226 2,55 3,11 1,0 2,0 1,35 25 1,50 5,0 3,00 5,00 0,30 1,5 2,45 1,15 2, 10 22,00 7,90 2,00 63,40 1,38 0,72 2,55 0,47
- 328 0,0 6,0 23,0 29.0 71,0 1080 1264 2,80 3,15 1,0 2,6 1,60 24 1,25 6,25 2,00 9,50 0,15 0,15 2,50 21,90 6,80 2,50 63,60 1,25 0,70 2,80 0,44
- 329 0,0 4,9 22,4 27,3 72,7 1091 1248 2,80 3,15 1,6 3,6 1,25 24 0, 50 4,10 1,10 8,10 0,8 2,15 0,8 2,35 21,90 6,80 2,50 63,20 1,25 0,70 2,80 0,44
- 330 0,0 4,7 26,5 31,2 68,8 1109 1301 1,75 3,14 2,0 4,6 2,20 24 1,35 8.5 3,25 10,20 0,45 5,20 0,50 10,15 23,20 7,00 2,60 64,00 1,22 0.68 1,75 0,45
- 331 0,1 5,8 24,7 30,6 69,4 1088 1281 1,75 3,14 2,3 4,3 2,35 24 2,10 9,25 3,10 10,55 1,2 6,25 1,10 10.10 22,30 7,00 2,60 64,00 1 22 0,77 1,75 0. 45
- 332 0,2 4,7 21,5 26,4 73,9 985 1151 2,50 3,11 2,6 4,6 2,90 26 1,40 7,20 2,5 14,5 — — — — 21,22 7.50 2,50 62,40 1,15 0,86 2,50 0,47
- 333 0,0 5,3 21,5 26,8 73,2 1058 1247 1,50 3,13 1.0 4,0 2,40 24 1,25 8,15 3,15 11,25 0,25 3,10 0,25 6,55 21,90 7,50 2,50 64,80 1,37 0,82 1,50 0,44
- 334 0,1 5,0 20,5 25,5 74,5 1044 1241 1,90 3,10 1,0 4,0 2,40 24 2,00 9,00 3,25 13,30 0,30 6,30 0,30 9,45 21,90 7,30 2,45 64,10 1,44 0,89 1,90 0,44
- 335 0,0 7,1 27,4 34,5 65,5 1116 1348 2.55 3,09 0,3 3,6 — 23 3,15 10,20 5,00 15,00 1,50 9,50 3,25 11,23 20,52 6,80 2,30 63,40 1,26 0,78 2,55 0,44
- 336 0,0 8,3 31,0 39,3 60,7 1094 1305 2,25 3,09 0,6 2,3 2,35 24 3, 5 9,00 3,35 11,20 1,22 7,25 2,50 8,40 21,80 7,10 2,80 64,00 1,08 0,68 2,25 0,44
- 337 0,0 6,8 30,1 36,9 63,1 1083 1294 — — 0,6 4,0 1,60 24 2, 45 8,20 3,5 10,35 1,50 7,5 2,5 9,20 21,80 7,10 2,80 64,00 1,08 0,72 2,25 0,44
- 338 0,0 6,0 30,5 36,5 63,5 1076 1298 2,30 3,08 — 2,3 2,65 24 2,35 9,45 3,50 10,15 3,35 8,55 4,20 11,00 21,50 8,10 2,35 63.70 1,34 0,62 2,30 0,45
- 339 0,0 5,4 30,2 35,6 64,4 1073 1294 2,30 3,10 0,6 2,3 2,40 24 3,40 9,45 4,30 11,10 2,25 8,20 2,25 10,10 21,50 8,16 2,35 63,70 1,34 0,62 2,30 0,45
- 340 0,0 6,6 26,9 33,5 66,5 1078 1294 2,00 — 2,3 3,6 2,00 25 3,15 8,15 4,00 12,50 — — — — 21,10 6,35 3,45 64,25 1,08 0,65 2,00 0,43
- 341 0,0 6,3 26,7 33,0 67,0 1081 1300 1,45 — 3,0 7,3 1,45 24 2,10 8,50 2,50 10,55 — — — — 21,10 6.95 3,45 64,25 1,08 0,65 1,45 0,43
- 342 1,0 8,2 23,4 32,6 67,4 993 1290 1,15 — — 3,3 1,15 23 0,30 4,10 — — 0,7 2,00 — — 21.80 7,30 3,25 64,00 1,08 0,78 1,15 0,46
- 343 0,6 6,4 22,1 29,1 70,9 1025 1224 1,30 — — 4,3 1,30 24 1,20 6,40 2,20 11,40 0,25 2,30 0,30 4,30 21,70 8,60 2,40 63.00 1,26 0,80 1,30 0,46
- 344 0,6 5,7 20,0 26,3 72,7 1025 1193 1,00 — — 6,0 1,00 24 0,55 4,20 1,5 11,20 0,20 2,25 0,20 3,45 21,70 8,60 2,40 63,00 1.20 0.80 1,00 0,46
- 345 0,6 7,9 23,0 31,5 68,5 1033 1232 1,05 — — 3,3 1,05 24 2,10 8,00 3,15 11,15 0,35 0,15 3,15 0,40 4,5 21,90 7,40 2,60 63,80 1,29 0,71 1,05 0,45
- 346 0,4 7,9 22,2 29,8 70,2 1042 1227 2,60 — — 3,3 2,60 24 1,10 6,10 2,25 10,00 2.35 0,15 3,30 21,90 7,40 2,60 63,80 1,29 0,73 2,60 0,45
- 347 0,3 6,9 21,5 28,7 71,3 — 1214 2,50 3.09 — 2,6 2,50 24 2,30 7,15 3,20 9,40 0,45 6,35 0,50 7,20 21,90 8,10 2,30 63,60 0,88 0,60 2 50 0,46
- 348 1,0 8,1 23,9 33,0 67,0 1023 1275 1,40 3,08 — 4,8 1,40 24 1,10 9,40 2,25 11,10 0,30 2,10 0,30 4,30 21,40 7,95 2,65 62,50 1,08 0,76 1,40 0,46
- 349 0,8 8,4 23,4 32,6 67,4 1018 1274 2,05 — — 6,0 2,05 24 1,00 8,35 2,00 10,50 0,30 1,60 0,30 4,10 21,60 7,65 2,40 62,90 1,10 0,60 2,03 0,46
- 350 0,8 7,7 23,6 32,1 67,9 987 1203 1,85 — — 4,0 1,85 25 1,30 9,00 2,30 10,30 0,35 5, 50 0,45 8,5 22,00 7,60 2,40 64,40 0,94 0,81 1,85 0,46
- 331 0,7 8,0 23,7 32,4 67,6 994 1232 0,40 — — 4,6 0,40 24 2,30 9,30 3,5 11,00 1,20 8,20 1,20 8,50 22,00 7,60 2,40 64,40 0,94 0,84 0.40 —
- 352 1,4 7,9 23,2 32,5 67,5 993 1202 1,20 3,14 — 10 0 1,20 25 3,25 8,40 3,30 10,10 1,10 6.00 1,20 7,15 21,80 7,60 2,50 63.70 0,90 0, 96 1,25 0,45 .
- 353 1,1 8,5 22,3 31,9 68,1 1008 1223 1,20 3,14 — 10,0 1,20 25 3,20 7,30 3,45 9,20 1,5 6,20 1,35 7,40 21,80 7,60 2,50 63,70 0.90 0,86 1,25 0,45
- 354 1,3 8,1 24,1 33,5 66,5 985 1211 1,50 3,14 — 8,6 1,50 25 3, 40 9,00 4,10 9,40 1,15 6,00 1,40 8,30 21,80 7,60 2, 50 63,70 0, 90 0,87 1,50 0,45
- 355 P 0,5 10,1 19,2 29,8 70,2 918 26 0,20 1,25 — — 0,23' 0,35 — 23,80 7,70 6,65 2,40 60,20 0,57 0,84 3,70 0,52
- 356 0 1 5,2 33,7 39,0 61,0 1039 1189 0,00 3,07 0,3 0,7 2,10 27 2,40 7,40 4,40 8,50 4,5 8,35 7,20 12,5 20,70 2,25 63,10 0,72 1,27 4,60 0,43
- 357 0.0 5,2 33,0 38,2 61,8 1036 1196 0,00 3,08 0,8 1,5 2,30 27 2, 30 8,5 4,30 9,00 4,20 10,15 7,15 10,50 20,65 6,75 2,20 63,70 0,54 1,27 3,00 0,43
- 358 0,0 0,3 24,6 24,9 75,1 1026 1184 3,40 2,98 0,3 2,0 2,25 26 2,45 7,10 3,45 7,45 0,30 3,35 0,55 4,35 24,00 8,10 1,70 60, 30 0,68 0,51 3, 50 0,53 / Bip
- 9
- S :
- pl.n.n. - vue 127/134
-
-
-
- Essais physiques et chimiques exécutés sur les ciments étudiés dans les tableaux précédents
- Bulletin No 10 du Laboratoire d’essais
- Tableau 35
- d’ordre des usines FINESSE DE MOUTURE DENSITÉ apparente (Poids du litre en grammes) POIDS spécifique EXPANSION des cylindres à 1600 GACHAGE PRISE (évaluée en heures et minutes) COMPOSITION CHIMIQUE
- Résidu 0/0 sur les tamis de (en grammes) Eau de mer naturelle Eau douce
- 0 2 .2 0 • lles 0 ière sant ) - & — & Ecartement en millimètr. 34 .D 8. Air libre Sous l’eau Air ibre Sous l’eau • 0 3 2 9
- 2 & C = 0 0. p 00° ce et spéc Canc lateli des aiguilles de l’appareil o 8 0 - E 60 PS 25
- 3 00 g 8 O o —5 C S PE 3 0
- & on = 88 5 28% Le Chatelier 8 05 = 80 ES
- A C 0 - Fine 2 g° 3 28° Poid (app Le 1 après 15m i 6 h. 588 7 H Début Fin Début Fin Début Fin Début Fin 0 % & 2 5 6 CS A. 7 2 o
- Pt irtlai 1111 an tifici tel
- 359 P 0,0 0,6 24,0 24,6 75,4 1017 1196 3,65 3,05 0,6 3,3 2,50 25 4,45 8,30 5,40 9,15 1,40 6,45 3,40 7,55 24,10 7, 10 1,80 61,58 0,82 0,60 3,10 0,50
- 360 — ---- 32,1 32,1 67.9 930 1145 2, 90 3,06 — 11,3 3,75 26 3,00 9,10 7,00 14,00 — — — — 24,90 7,58 2,42 59, 40 1,00 0,87 2,90 0,54
- 361 — ----- 30,5 30,5 69, 5 930 1145 2,20 3,10 — 25,6 4,00 26 3,45 9,20 7, 10 13,50 — —• — — 24, 00 7,38 2,60 60, 40 1,08 0,80 2,20 0,54
- 362 — — 38,0 38,0 62,0 930 1145 1,85 3,12 13,6 2,50 26 4,5 9,25 5,50 14,10 — — — — 24,10 7,18 2,42 60,80 1,08 0,89 1,85 0,54
- 363 — — 30,5 30,5 69,5 930 1145 2,20 3,10 3,3 2,20 26 4,30 9,40 5,50 13,50 — — — — 24,00 7,38 2,60 60,40 1.08 0,80 2,20 0,54
- 364 — — 32,1 32,1 67,9 930 1145 2,90 3,06 — 9,3 2,45 26 5,40 9,55 6,30 14,00 — — — — 24,00 7,58 2,42 59,40 1,00 0,87 2,90 0,54
- 365 — — 38,0 38,0 62,0 930 1145 1,85 3,12 — 11,3 3,25 26 5,40 10,20 7,5 14,00 — — — — 24,10 7,18 2,42 60,80 1,08 0,89 1,85 0,54
- 366 0,5 4,5 28,1 33,1 66,9 986 1201 2,10 3,08 1,3 8,6 2,10 26 3,50 12,30 6,00 15,00 3,20 11,10 4,5 13,00 24, 60 7,05 2,20 62,40 0,80 0,89 2, 10 0,52
- 367 0,0 1, 7 32,0 33,7 66,3 1065 1236 1,80 — 19.6 32,3 1,80 26 0,10- 3,00 0,10 3,00 — —— — — 24,20 7,65 2,10 62,85 0,65 0,84 1,80 0,49
- 368 0,0 5,2 24,7 29,9 70,1 994 1185 1.85 — 0,3 5,3 1,85 27 3,55 14,30 7,40 25,10 2,45 11,00 6,00 22,00 23, 45 7,80 2,30 63,60 0,85 0,84 1,85 0,48
- 369 0,0 4,4 22,7 27,1 78,9 973 1172 2,25 — 2,3 5,3 2,25 26 2,35 12, 50 8,20 23,20 0,30 3,40 0,30 5,40 23,45 7,80 1,30 63,60 0,85 0,80 2,25 0,48
- 370 0,0 6,6 23.5 30,1 69,9 991 1167 1,65 — 0,6 4,0 1,65 26 3,10 10,30 7,20 34,30 2,20 8,20 2,20 9,50 23,80 7,60 2, 45 63,30 1,10 0,78 1,65 0.48
- 371 0 1 3,3 23,7 29,1 70.9 980 1147 3,75 3,04 — 2,6 3,75 27 3,30 14,00 6,55 15,20 1,15 6,30 1,20 8,30 24,70 6,80 2,60 60,25 0.90 0,75 3,75 0,47
- 372 0,0 3.6 26,6 30,2 69,8 978 1189 3,30 3,04 • 4,6 3,30 26 3,20 10,15 — — 0,25 3,40 — — 25,90 7,90 2,80 58,20 0,86 0,80 3,30 0,53
- 373 0,1 3,0 25,3 28,4 71,6 993 1165 3,20 3,04 2,6 3,20 26 5.45 22,45 10,45 26,45 1,15 5,50 1,15 8,50 24,80 6,80 2,60 58,30 1.08 0,80 3,20 0,48
- 374 0,2 2,4 23,8 26,4 73,6 984 1148 3,90 — 0,6 3,90 27 6,20 23,20 9.35 24,50 3,55 14,00 6,10 16,30 25, 40 7,20 2,80 38,20 1.20 0,73 3,90 0.55
- 375 0,1 2,7 28,3 36,6 63,4 983 1128 3,75 — 3,0 3,75 27 4,30 14,00 10,30 25,30 2,20 8,20 4,00 10,20 25,40 6,70 2.50 59,60 0,90 0,96 3,75 0,53
- 376 0,0 1,2 17,6 18,8 81,2 1012 1110 2,25 — 1.3 2,25 27 4,10 11,5 7,20 16,20 1,35 9,10 2,30 12,50 24, 10 7,60 2,70 60,90 0,97 1,07 2,25 0,51
- 377 0,4 2 7 25, I 28, 2 71,8 1019 1116 3,20 — 1,6 3,20 27 7,00 20,00 9,30 25,30 6,20 6,50 10,50 24.20 23,70 8,70 2,50 58,20 0,82 1,11 3,20 0,54
- 378 0,0 1,0 22,7 23,7 76,3 986 1095 1.90 8,0 1,90 28 3,00 8,20 3, 50 9,00 0, 35 2,40 0,35 2,40 24,70 8,80 2, 50 59,30 0,97 0,87 1,90 0,58
- 379 0, 1 6,9 26,6 33.6 66,4 971 1189 2,10 — — 4,0 2,10 26 3,55 8,00 6,25 11,25 0,30 6,30 0,30 7.5 23 40 8 10 2,40 62,10 0 66 0,88 2,10 0,50
- 380 0 0 1,5 3,7 22,4 23, 9 76,1 973 1113 2,10 3,08 3,6 2, 10 27 2,10 6,40 3,20 10,40 0,30 3,20 0,30 3,45 23,40 8,10 2,40 62,10 0,66 0,88 2,10 0.50
- 381 0,0 18,8 32,5 77,5 1040 1199 1,60 3,07 3.3 1,60 27 2,30 9,50 2,50 14,30 0,25 3,50 0,25 6,35 23, 10 7,10 2,40 62,60 0,80 0,87 1,60 0,48
- 382 0,0 6,0 13,7 19,7 80,3 — — 2,10 — 1,3 2,10 27 1,20 9.10 3,30 14,20 0,10 3,00 0, 10 6,00 23,40 7,10 2,40 62,60 0,80 0,91 2,10 0,48
- 383 0,0 6,2 14,8 21,0 79,0 1036 1183 1,40 — 1,6 1,40 27 1,35 9,30 3,10 14,20 0,15 3,10 0,15 5,50 22,10 7,60 2,20 61,90 1,60 0,75 1,40 0,48
- 381 0,0 6,6 13.0 19,6 80,4 — — 2,50 3,08 1,3 2,50 26 1,20 11,30 — — — — — — 23,30 7,60 2,20 61,90 1,60 0,81 2,50 0.48
- 385 0,0 8,2 23,5 31,7 68,3 — 1236 1,50 3,09 3,0 1,50 25 3,10 9,55 7,40 14,00 1,15 3,20 1,15 6,20 23,30 7,10 2,15 63.90 1,15 0,80 1,50 0,47
- 386 0,0 6,4 25,9 32,3 67,7 977 1212 1,50 — 2,6 1.50 26 3,5 10,30 8,00 13,30 0,30 4,5 0,30 6,45 23,30 7,10 2,15 63,90 1,15 0,90 1,50 0,47
- 387 0, 0 3,4 22 7 26,1 73,9 1075 1202 3,10 3,07 1,3 3,10 26 0,50 4,10 1,00 10,00 0,15 1,10 0,15 2,5 22,70 7,20 2,50 62,80 0,93 0.89 3,10 0,46
- 388 0,0 3,6 23,3 26,9 73,1 1055 1189 2,65 1,3 2,65 27 0,55 3,45 0.55 11,15 0.20 2,35 0,20 3,5 23,10 9,00 2,50 61,30 0,69 0,76 2,65 0,51
- 389 0,1 3,6 22,4 26,1 73,9 1062 1195 2,60 — 2,3 2,60 27 2,35 9,25 3,30 11,30 0,40 6,30 1,00 9,15 23,00 8,90 2,60 61,00 0,72 0,74 2,60 0,51
- 390 0,7 6,1 22,7 29,5 70,5 1041 1203 2,90 3,0 2.90 26 1.35 6,15 3,5 11,15 0,20 3,35 0,20 6,5 23,20 8,80 2,70 61,30 0,3) 0,71 2,90 0,51
- 391 0,4 4,8 21,2 26,4 73,6 1029 1146 2,80 3,09 0,0 2,80 27 6,40 14,00 8,25 15,40 1,20 9,50 1,30 11,10 23,70 7,40 2,70 60,60 0,50 0,60 2,80 0,50
- 392 0 2 3,7 23.1 27,0 73,0 1040 1156 3,30 3,07 0,0 3,30 27 3,5 9,25 4,25 11,15 0,25 9,15 0,25 8,45 22,80 7,80 2,60 60,90 0,46 0,73 3,30 0, 50
- 393 0,1 3,8 25,5 29,4 70,6 934 1150 3,40 3, 07 — 1,3 3,40 27 6,10 11,10 7,50 15,00 2,00 9,00 2,40 10,00 22,70 7,60 2,80 60,40 0,90 0,69 3,40 0,49
- 394 Q 0,0 5,5 29,0 31,5 65,5 1014 1223 3,40 3,08 0,3 1,0 3,40 24 2,10 4,00 3,25 5,50 0,13 0,40 0,20 1,5 19,90 10,32 1,47 60,40 1,42 2,00 4,10 0,50
- 393 0.0 0,6 30,7 31,3 68,7 1054 1188 0,55 3,09 2,6 5,0 0,55 24 4,25 10,15 5,00 11,10 4,35 12,35 6,30 13.35 21,70 21,50 9,62 3,08 61,90 1,29 1,59 0,55 0,49
- 396 0,0 0,6 32 5 33, 1 66,9 1073 1229 0,60 3,08 3,0 5,3 0,60 24 4.25 10,20 4,55 11,5 4,30 12,50 7,25 14,10 10,12 3,08 61,40 1,29 1,74 0,60 0, 50
- 397 R 0 5 7,3 23,8 33,6 66,4 1086 1243 2,00 3,08 7,0 13,3 1,50 25 0,40 4,45 0,45 7,15 0, 20 3,20 0,22 6,30 22, 70 6,50 2,40 65,00 1,29 0,56 2,00 0,44 /
- pl.n.n. - vue 128/134
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-
-
- Essais physiques et chimiques exécutés sur les ciments étudiés dans les tableaux précédents
- Bulletin N° 10 du Laboratoire d’essais
- Tableau 36
- Nos d’ordre Désignation des usines FINESSE DE MOUTURE DENSITÉ apparente (Poids du litre en grammes) POIDS spécifique EXPANSION des cylindres à 100° GACHAGE PRISE (évaluée en heures et minutes) COMPOSITION CHIMIQUE
- Résidu 0/0 sur les tamis de len grammes) Eau de mer naturelle Eau douce
- 324 mailles 900 mailles 4.900 mailles Total Fine‘poussière Fine poussière (partie passant au 4900) Ciment tel quel Perte au feu au moment de l’essai Poids spécifiq. (app. Candlot-Le Chatelier) Ecartement' en millimètr des aiguilles de l’appareil Le Chatelier Perte au feu au moment de l’essai Eau 0/0 (sonde Tetmajer) Air libre Sous l’eau Air libre Sous l’eau Silice totale Alumine Peroxyde de fer Chaux Magnésie Anhydride sulfurique Perte au feu (au rouge) Indice d’hydrauilcité
- Début Fin Début Fin Début Fin Début Fin
- ap 15m ès 6 h.
- Poj rtlan [1 artificie 1 (Qua lités d iverse s. Cer tains ciment s sont additi onnés de lai tier)
- 398 A 8,4 17,8 20,7 46,9 53,1 — 988 7,65 2,99 0,0 1,6 7,00 26 5,30 9, 30 6,45 10,0 2,20 8,35 2,40 9,15 26,07 6,00 2, 30 48,65 1,90 0,47 7,65 —
- 0,8 19,2 22,5 42,5 52,5 1124 1,80 2,92 16,6 25 0,35 4,00 0,55 4,00 0,45 3,06 1,10 5,00 23,80 7,35 2,35 63,40 0,90 0,82 1,80 0,49
- 399 E 1,3 16,1 20,8 38,2 56,8 1179 1,20 3,02 — 26,6 — 26 0,40 3,40 0,50 4,55 0,20 1,10 0,30 2,50 25,40 7,20 2,20 61,40 1,10 0,79 1,20
- 400 2,1 19,3 19,6 41,0 55,3 — 1187 1,55 3,04 — 45,6 1,55 26 0,43 3,30 0,55 4,00 0,20 1,20 0,25 1,30 27,30 6, 40 2,40 58,80 0,65 0,89 2,55 —
- 401 402 1,0 12,7 22,5 36,2 63,8 924 1160 1,95 3,06 26,0 37,0 1,80 25 0,25 2,30 0,25 — 0,11 2,5 0,11 3, 50 28,00 6,50 2,40 58,60 1,15 0,87 1,25 —
- 0,8 9,2 21,1 31,1 68,9 941 1172 3,10 2,90 0,7 2,3 2,10 26 2,20 6,10 3,25 7,35 0,25 1,10 0, 48 2,5 31,70 7,80 1,50 50,60 1,13 0,63 5,60
- 403 404 r 1,7 10,7 21,2 33,6 66, 4 869 1056 .4,35 3,00 3,0 6,3 4,70 26 2, 25 7,20 3,5 10,35 1,00 4,00 1,35 8,35 27,40 7, 10 2,60 55,80 1,33 0,98 4,35 —
- 1,2 9,1 30,2 40,5 59,5 1003 1157 2,98 3,80 1,0 3,7 4,35 26 6,10 12,00 7,50 14,00 5,00 6,30 5,50 8,00 33,30 7,10 2,50 51,70 0,72 0,72 3,80
- 405 406 G 0,2 6,1 19,4 25,7 74,3 — 1104 2,85 3,00 1,3 5,3 1,60 26 2,35 9,35 4,35 11,25 2, 30 9,30 3, 30 10,40 29,70 7, 50 3, 20 53,50 1,11 0,67 2,85 —
- 407 K, 0,1 10,2 26,0 36,3 63,7 946 1134 1,80 3,04 0,6 2,3 1,80 26 1,10 3,15 1,25 3,55 0,45 3,20 1,00 3,40 23,26 9,86 2,66 58,60 0,68 0,86 2,10 —
- 20,1 14,7 17,5 52,3 47,7 1025 1247 2,10 2,99 0,7 0,3 4,20 23 5,30 12,50 8,10 18,00 3,10 8,40 5,00 11,50 29.56 7,20 1,20 53,00 1,05 0,39 2,10
- 408 0 5 17,7 23,4 41,6 58,4 864 1139 2,56 2,98 0.6 9,6 3,65 25 2,55 11,35 3,20 12,5 0,35 6,15 0,45 7,00 37,30 6,70 2,30 47,40 2,10 0,58 2,56 —
- 409 410 0,6 16,3 23,0 39,9 60,1 — 4,00 2,90 2,0 4,6 3,00 25 2,55 10,55 3,20 11,25 0,25 6,25 0, 40 6,55 34,40 7,14 2,26 43,10 1,91 0,55 4,00 —
- 411 G 1,3 5,3 20,7 27,3 71,3 - 1273 1,90 3,09 0,3 2,3 — 23 3,30 9,50 5,30 15,00 2,20 9,00 5,00 13,00 22,20 7, 50 2,20 65,00 0,82 0,27 1,90 0,45
- 0,1 7,2 25,7 33,0 67,0 966 1188 2,30 3,07 5,6 12,3 2,03 27 1,25 4,50 1,50 16, 50 0,30 2,20 0,30 2,20 21,06 7,50 2,40 62,70 1,44 0,77 2,30 0,45
- 412 412 O 0,1 4,9 19,2 24,2 75,8 986 1156 1,10 3,10 1,3 3,3 0,90 26 0,45 7,10 0,45 9,35 0,10 3,20 0,10 7,00 22,50 7,10 2, 50 64,60 1,16 0,72 1,10 0,45
- Ciments naturels -
- 413 T 9,2 12,6 4,2 26,0 74,0 — 657 — — 2,3 25,3 7,60 46 0,7 0,20 0,8 0,23 0,8 0,10 0,8 0,10 18,25 13,90 2,80 37,60 18,90 1,96 7,05 —
- 414 0 0 15 22 5 24,0 76,0 904 1010 4,35 3,03 0,0 2,0 4,35 31 0,55 3,43 1,5 10,15 0,24 2,45 0,24 4,5 27,00 8, 50 3,50 50,50 2,12 2,14 4,35 0,59
- 0 0 6 3 38,0 44,3 55,7 1078 1293 1,15 3,14 0,0 1,0 1,15 24 2, 15 5,45 3,30 27,30 1,00 3,00 1,30 5,20 25,20 11,20 3,50 55,50 1,09 2,16 1,15 0,65
- 0 0 0 1 15, 4 15.5 84,5 935 1036 5,10 — — 4.6 — — 1,5 3,5 1,40 10, 50 0,45 1,30 0,50 3,55 21,50 11,90 3,50 53,40 0,79 1,84 5,10 0, 60
- 417 0,0 4,4 38,9 43,3 56, 7 1094 1326 1,90 — — 0,0 1,90 25 3,45 7, 40 6,40 — 2,00 3,45 2,20 8,30 24,40 10,10 3,40 53,80 1,94 2,16 1,90 0, 60
- 418 V 0 2 0 7 11 5 12,7 87,3 863 1026 3,90 3,11 8,7 33,3 3,90 27 3,30 9,55 3,35 10,25 3.30 8,45 3,40 9,00 22,10 6,80 3, 80 61,15 1,69 0,56 3,90 0,47
- 419 0 0 6,7 23,8 30 5 69,5 891 1097 6,60 3,02 1,0 4,3 6,60 25 3,00 9,30 3,30 10,43 0,50 6,50 1,00 9,10 24,70 7,20 3,10 55,90 1,40 0,34 6,60 —
- 420 0,0 5,2 24,7 29,9 70, I 957 1183 4,30 — — 1,6 4,30 25 7,00 23,00 10.30 24,30 5,10 22, 10 6,35 23,40 24,50 7, 90 4,00 56,60 1,58 0,37 4,30 0,63
- o
- 2
- %
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-
- Essais physiques et chimiques exécutés sur les ciments étudiés dans les tableaux précédents.
- Bulletin N° 10 du Laboratoire d’essais
- Tableau 37
- d’ordre les usines FINESSE DE MOUTURE DENSITÉ apparente (Poids du litre en grammes) POIDS spécifique EXPANSION des cylindres à 100° GACHAGE PRISE (évaluée en heures et minutes) COMPOSITION CHIMIQUE
- Résidu 0/0 (en sur les tamis de grammes) Eau de me r naturelle Eau douce
- 8 g 8 0) 25 Ecartement 3 0
- S .2 c3 illes _ 0 0. D co “ 05 05 t tel : 1 3 =.- 2S5 en millimètr. des aiguilles u fer nent isai 908 Air libre Sous l’eau Air libre Sous l’eau o .S D'de er 3 Iride ique 6 80 ce ulici
- 80 — o o 0 6.2 de 1 appareil SA co PS r Se
- H 0 0.2 — 0 . Le Chatelier r--= 08 © C •
- -0 A CD Fine Fine (part ai G 2 Poid (app Le ( après 15m I 6 h. ©8° Début Fin Début Fin Début Fin Début Fin 5 1 9 _
- c imen ts na turel s
- 421 M 0,1 3,5 26,19 30,5 69,5 964 1156 7,40 3,06 0,3 4,7 7,40 27 2, 55 6,10 3,30 7,15 1,5 2,25 1,30 2,25 24, 85 8,65 2,95 51,30 1,02 1,35 9,00 0,65
- 422 X 0,0 3,0 26,0 29,0 71,0 830 1005 10,0 - 1,0 2,3 10,0 27 1,40 8,15 2,45 10,45 0,40 6,20 0,40 8,20 21,60 7,30 2,40 56,10 0,50 0,50 10,00 0,51
- Ciments de grappiers (1)
- 423 Y 0,0 0,1 1,5 1,6 98,4 826 834 7,50 2,93 2,0 2,0 8,20 33 6,10 8,10 6,45 10 50 5,00 9,00 5,30 10,15 25,00 7,44 2,56 55,00 1,65 ,88 7,50
- 424 Z 0,0 0,4 18,6 19,0 81,0 931 1049 2,95 3,80 0,8 6,5 3,20 30 3,15 7,40 5,20 9,20 4,50 8,10 4,50 9,50 30,80 6,80 2,50 53,10 0,86 0,97 3,80
- 425 0,0 0,3 18,9 19,2 80,8 925 1054 4,00 2,93 1,5 4,6 3,90 30 3,30 8,10 5,30 12,00 5,25 9,00 5,25 9,45 30,90 6,70 2, 00 54,40 0,68 0,89 4,00
- 426 0,0 0,3 10,1 10,4 89,6 979 1071 3,20 3,06 0,3 2,0 3,60 32 3,10 8,23 3,25 9,00 5,25 8,45 5,45 9,15 — — — — — — —
- 427 0,0 0,2 10,3 10,5 89,5 976 1064 3,20 3,06 0,3 2,0 2, 90 32 3,00 8,20 3,50 8,50 53,60 0,80 0,94 3,20
- 428 0,0 0,1 17.0 17,1 82,9 100% 1108 3,20 3,01 0,3 1,6 4,40 26 4,00 15,20 5,45 21,50 3,40 16,30 6,40 24,10 26, 26 4,70 2,50
- 429 0,0 0,0 13,3 13,3 86,7 936 1055 3,75 2,99 0,0 1,0 3,70 27 4,00 13,30 5,5 14,30 3,45 13,20 4,53 14,10 25,18 4,40 2,50 54,20 1,30 0,96 3,75
- 430 0,0 0,0 12,6 12,6 87,4 928 1044 4,40 2,99 0,3 3,3 5,15 27 3.50 13,50 5,50 15,20 3,35 13,10 5,5 14,00 24,90 4,40 2,50 54,40 0,92 0,97 4,40
- 431 0,0 0,0 19,9 19,9 80,1 954 1040 3,85 2,99 1,0 1,6 3,30 27 2,35 10,30 2,55 11.15 3,13 10,48 3,38 14,00 32,10 4,20 2,65 54,60 1,10 1,05 3, 85
- 432 0.0 0,1 17,4 17,5 82,5 1001 1080 3,85 2,98 1,0 2,3 3,05 28 2,30 10,30 3,15 11.20 3,00 10,40 3,15 3,25 14,10 32,10 4,20 2,65 54,60 1, 10 1,05 3,85
- 433 0,0 0,0 20,3 20.3 79,7 985 1110 3,45 2,98 6,3 18,3 3,20 28 3,10 11, 10 3,50 14,40 2, 35 10, 15 14,20 32,40 4,40 2,45 55,00 0,92 0,75 3,45
- 434 0,0 0,0 15 8 15,8 84,2 1010 1076 2,90 2,99 0,3 6,6 3,00 30 3,45 9,0 3,50 9,35 3,45 9,10 3,50 10,5 31,90 4,40 2,45 55,90 1,10 0,75 2,90
- 435 0,0 0,0 16,7 16,7 83,3 991 1038 3,80 2,97 2,0 3 80 30 3,30 9,40 5,40 10,25 3,25 9.55 6,00 10,30 31,00 4,30 2,25 56,50 1,08 0,78 3,80
- 436 0,0 0,1 13 9 14,0 86,0 1010 1047 3,00 2,97 3,0 5,0 2,30 30 4,20 10,15 5,5 10,15 4,25 10,55 5,15 11,25 31,20 4,00 2,65 56,60 1,08 0,89 3,00
- 437 0,0 0,0 14,0 14,0 86,0 996 1061 4, 40 2,96 0,6 3,6 4,40 29 3,00 10,0 5,00 14,00 — - — — 31,80 4,55 2,05 55,50 1,11 0,91 4, 40
- 438 0,0 0,0 13,7 13,7 86,3 964 1060 3,00 3,00 0,6 1,0 3,00 30 3,00 11,45 4,45 12,15 3,35 13,50 4,10 14,20 30,80 4,20 2,65 56,20 1,45 0,64 3,00
- 439 0.0 0,0 13,4 19,4 86,6 1006 1036 3,60 2,98 0,6 2,0 3,60 31 4,30 11,30 6,45 13,30 — — — — 32,10 3,25 2,25 56,50 1,08 0,79 3,60
- 440 0,0 0,0 15,2 15,2 84,8 975 1045 3,85 1,0 3,0 3,85 30 4,20 11,20 6,20 16,45 4,10 11,10 6,10 14,50 31,05 3,75 2,10 56,80 1,08 0, 75 3,85
- 441 0.0 0,0 12,6 12,6 87,4 924 1019 2,55 0,6 2,3 2,55 31 4,15 14,00 6,35 14,45 3,10 14,50 6,00 14,50 30,95 3,45 2,10 57,50 1,11 0,76 2,55
- 442 0,0 0,2 13,2 13,4 86,6 942 1063 2,30 25,6 2,30 29 5,30 14,40 6,45 25,45 6,30 15,50 7,00 22,30 32,50 4,70 2,40 55,87 1,10 0,93 2,30
- 443 0,0 0,2 16.1 16,3 83,7 1030 1111 2,50 — — 3,0 2,50 28 5,40 16,30 7,30 19,30 — — — — 31,40 4,25 2,10 57,05 0,90 0,90 2,50
- 444 W 0,0 0,5 8,8 9,3 90,7 954 977 6,95 2,90 0,25 0,5 6,95 34 4,00 8,10 5,00 8.44 3,45 7,25 4,35 8,00 28,60 2,80 1,15 56,40 2,03 0,68 8,90
- 445 0,0 0,2 9,1 9,3 90,7 957 979 6,80 2,91 0,66 1,0 6,75 34 3,40 9,5 4,50 9,40 5,00 9,40 6,10 10,10 28,20 2,65 1,20 57,30 2,06 0,64 8,75
- 446 0,0 0.1 9,2 9,3 90,7 ..... 939 6,20 2,95 1,0 1,3 5,60 33 3,55 10,45 4,10 12,00 • — — — - 29.00 2, 52 1,28 58,30 1,72 0,61 6,20
- 447 0.0 0,1 9,2 9,3 90,7 — 939 6,20 2,95 1,0 1,3 5,60 33 4,20 8,30 6,30 12.00 — — — — — — — — — — —
- 448 0.0 0.0 10,3 10,3 89,7 983 1010 4,50 2,99 1,0 2,3 4,35 33 2,50 10,20 3,40 10,35 4,40 9,15 5,50 9,40 29, 30 2,62 1,28 60,00 1,72 0,70 4,50
- 449 0 0 0.0 10,3 10,3 89,7 956 1012 4,85 2,98 1,6 2,0 5,35 33 4,00 10,40 6,00 10,50 5,00 9,20 5,25 10,00 29,30 2,62 1,28 59,60 1,76 0,71 4, 85
- 450 0,0 0,0 10,0 10,0 90,0 985 1001 4,65 2,98 0,6 2,3 5,00 33 4,55 9,25 5,35 9,35 3,50 9,45 4,00 10,00 29,30 2,54 1,26 59,60 1.68 0,71 4,65
- 451 0,0 0,0 9,1 9,1 90,9 950 988 6,00 2,95 0,0 2,6 5,95 33 4,10 9,45 4,25 10,15 — ------ — — 29,30 2,42 1,28 58,30 1,72 0,66 6,00
- 452 0,0 0,0 10,0 10,0 90,0 969 1018 4,55 2,96 0,6 3,0 5,10 33 4,00 9,40 4,25 10,10 — —— — wwy 29,30 2,52 1,28 59,60 1,72 0,71 4,55
- 453 0,0 0,0 13,0 13,0 87,0 969 1017 4,8% 0,6 2,3 4,90 31 2,20 6,20 2,30 6,50 3,00 10,30 3,30 10,50 30,20 2,60 1,20 58,50 1,70 0,73 4,85
- 454 0,0 0,0 12,7 12,7 87,3 959 1012 5,00 2,99 0,6 4,0 5,90 32 3,00 10,45 3,20 11, 10 — — — — 30, 30 2,60 1,10 58,60 1,65 0,75 5,00
- 455 0.0 0,0 13,3 13,3 86,7 886 1008 5,70 2,95 2.3 6,0 5,35 30 4,15 7.45 4,35 8,25 — — — — 29,10 3,03 1,17 58,00 2,08 0,70 5,70 .
- 456 0,0 0,0 13,0 13,0 87,0 904 1014 5,30 2,95 1,0 4,0 5,35 30 3. 5 8,40 3,25 9,5 — — — — 29,60 3,66 1,24 58,00 1,58 0,70 5,30
- 457 0,0 0,0 11,3 11,3 88,7 910 994 5,55 2,96 16,3 40,0 6,5 30 3,30 9,00 3,50 10,30 — — — — 29,20 2,63 1,17 58,60 2,16 0,63 55, 55 Br
- les ciments de grappiers contenant généralement du sable dosé
- n’avons pas indiqué d’indice d'hydraulicité
- silice totale.
- avec la
- (1)
- Nous
- 6
- . 2
- %
- pl.n.n. - vue 130/134
-
-
-
- Essais physiques et chimiques exécutés sur les ciments étudiés dans les tableaux précédents.
- N° 10 du Laboratoire d’essais
- Tableau 38
- 6 ro
- to
- 2
- 2
- S
- 2
- 458
- 459
- 460
- 461
- 462
- 463
- 464
- 465
- 466
- 467
- 468
- 469
- 470
- 471
- 472
- 473
- 474
- 475
- G FINESSE DE MOUTURE DENSITÉ apparente POIDS EXPANSION
- (Poids des cylindres
- o
- P Résidu 0/0 sur les tamis de du litre spécifique à 100°
- des (en grammes) en grammes)
- g 0 22 6+ -—- Ecartement
- O 0 -O 2 & 2 c — en millimètr.
- C 80 maill mai. o 0. B o ouss pas: 4900 ent t uel B83 CO spéc Cane laleli des aiguilles de l’appareil
- Dés 324 1 8 P O C PE 3 oE 9 Cim q 888 aids pp. e Ch Le Chatelier après
- NT E S d — 15m 6 h.
- W 0,0 0,0 11,7 11,7 88,3 914 992 5,15 2,95 3,03 42,6
- 0,0 0,0 12,1 12,1 87,9 916 990 5,00 2,96 11,3 15,0
- 0,0 0,0 11,6 11,6 88,4 926 995 5,15 2,95 9.0 12,6
- 0,0 0,0 12,5 12,5 87,5 936 1015 5,55 2,94 £1,0
- 0,0 0 0 10,8 10,8 89.2 — 1150 6,05 5,30 12,3 13,6
- 0,0 0,0 11,0 11,0 89,0 — 1042 5,00 2,95 10,3 15,6
- 0,0 0,0 11,0 11,0 89,0 — 1046 5,80 2,96 21,3 28,6
- A1 0,1 0,3 16,5 16,9 83,1 859 1011 4,85 3,05 0,6 37,0
- 0,2 0,8 10,5 17,5 82,5 883 1003 4,85 3,05 1,0 40,0
- 0,6 1,6 16,5 18,7 81,3 894 965 6,00 2, 98 — 33,0
- B‘ 0,1 0,7 16,1 16,9 83.1 851 976 7,40 2,93 0,0 2,0
- 0,0 0,6 16,5 17,1 82,9 — 985 6,25 2,98 2,0 6,0
- 0,0 1,1 16,3 17,4 82,6 — 951 6,00 2,97 — 3,0
- M 0,0 4,0 5,2 5,6 94,4 760 800
- 0,0 0,0 5,7 5,7 94,3 785 802 8,20 2,80 0,3 1,3
- 0,0 0,0 5.5 5,5 94,5 786 804 8,50 2,79 0,3 1,0
- 0,0 0,2 9,3 9.5 90,5 761 883 7,85 2,90 1,6 1,6
- 0,0 0.2 9,3 9,5 90,5 759 883 8,00 2,88 0,0 1,6
- PRISE
- (évaluée en heures et minutes)
- GACHAGE Eau de mer naturelle Eau douce COMPOSITION CHIMIQUE
- Perte au feu au moment de l’essai Eau 0/0 (sonde Tetmajer) Air libre Sous l’eau Air libre Sous l’eau Silice totale Alumine Peroxyde de fer Chaux Magnésie Anhydride sulfurique Perte au feu (au rouge) Indice d’hydraulicité
- Début Fin Début Fin Début Fin Début Fin
- Cim ents de g rapp iers
- 5,15 30 3,15 9,00 3,45 9,40 — — 28,40 4,20 1,20 58,30 1,90 0,63 5,15
- 5.00 32 2,50 8,30 3,15 8 55 — — — — 29,40 3,03 1,17 58,60 1,90 0,66 5,00
- 5,50 32 3,00 9,00 3,50 9,40 — — — — 29,00 3,33 1,17 58,60 2,01 0,63 5,15
- 5,80 32 3,45 10,10 3,55 10,35 — — — — 29,60 2,70 1,20 58,10 1,95 0,68 5,55
- 5,85 32 3,00 8, 45 5,15 10,00 — — — — 29,70 3,10 1,20 57,40 2,16 0,59 6,05
- 5,75 32 4,20 10,40 4,45 11,20 — — — — 30,00 3,80 1,20 56,55 2,19 0,71 5,00
- 5,30 32 4,20 10,45 4. 45 11,35 — — — 29,90 3,00 1,20 57, 50 2.06 0,60 5, 80
- 5,50 25 0, 15 0,40 0,15 4,50 0,12 0,25 0,12 0,35 24,00 8,50 3,60 55,00 2,05 1,28 4,75
- 4,20 26 0,50 3,10 1,45 9.20 0,20 1,15 0,22 2,00 24,00 8,50 3,60 55,00 2,05 1,28 4,75
- 6,00 32 3,30 17,00 6,30 25, 30 3,20 17,5 6,30 25,20 21,40 8,30 3,40 56,80 1,76 1,25 6,00
- 7,10 27 3,40 9,10 3,55 9,40 1,45 8,15 3,15 10,15 25 00 7,40 3,20 55,40 1,36 0,42 7,40
- 6,25 26 1,30 5,25 1,40 9,20 1,20 4,50 1,30 8,20 24,00 7,00 3,00 57,40 1,44 0,48 6,10
- 6,00 26 1,50 8,30 1,15 8,55 0,20 6,20 1,15 8,55 23,50 6,80 3,20 57,80 1,51 0,52 6,20
- 9,40 38 2,45 6,15 3,20 7,20 3,10 6,50 4,20 7,40 17,15 5,50 2,55 62,00 1,02 0,8 5 10,50
- 7,55 34 2,55 8,10 3,15 8,25 3,00 9,35 3,10 10,50 17,70 5,10 1,90 64,90 1,26 0,83 8,20
- 8,50 34 2,20 9,20 2,50 10,15 — — — — 17,80 5,10 1,90 64,70 1,18 0, 85 8,50
- 7,60 34 3,15 9,20 4, 40 14,35 3,15 9,25 3,30 11,25 19,90 5,20 2,10 62,20 1,18 0,87 7,85
- 7,60 34 — — — — — — — — 19,90 5,00 2,20 62,20 1,36 .0,87 8,00
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- Librairie Polytechnique Ch. BÉRANGER, Editeur
- Successeur de BAUDRY & Cio
- PARIS, RUE DES SAINTS-PÈRES, 15. — LIEGE, RUE DE LA RÉGENCE. 21
- BULLETIN DU LABORATOIRE D’ESSAIS
- MECANIQUES, PHYSIQUES, CHIMIQUES ET DE MACHINES
- DU
- CONSERVATOIRE NATIONAL DES ARTS ET MÉTIERS
- Le Bulletin ne sera pas périodique, il paraîtra par fascicules détachés
- Organisation et outillage du laboratoire d’essais.
- No I. Le laboratoire d’essais mécaniques, physiques, chimiques et de machines du conservatoire national des Arts et Métiers, son organisation, son outillage, par
- A. Pérot, directeur du Laboratoire. 1 brochure in-80.................. 1 fr 50
- Rapport du Congrès de Berlin, juin 1903.
- N° 2 Extrait du rapport de mission donnée au chef de la section des matériaux de construction au Congrès de chimie de Berlin (juin 1903). — 1 Laboratoires d’essais. — II. Fabrication du ciment par fours rotatifs. Description de deux usines. — III. Filtre Beeth. — IV Essais de ciment de fours rotatifs. — V. Sur un procédé simple et rapide permettant de différencier une chaux grasse d’une chaux hydraulique, par E. LEDUC, chef de la Section des matériaux de construction au laboratoire d’essais. Une brochure in-8, contenant des figures dans le texte et 4 planches hors texte................................................................... 4 fr.
- Action de l’eau de mer sur les mortiers.
- No 3. Action de l'eau de mer sur les mortiers, par E. LEDUC, chef de la section des matériaux de construction. Une brochure in-80....................... 1 fr. 50 Métaux ferreux.
- N° 4 Contribution à l’étude des relations qui existent entre les effets des sollicitations lentes et ceux des sollicitations vives dans le cas des métaux ferreux (barreaux lisses et barreaux entaillés), par P. BREUIL. chef de la section des métaux du laboratoire d'essais. 1 brochure in-80.................................. 12 fr.
- Nouveau système de longueurs d’ondes étalons.
- N° 5. Rapport sur la nécessité d’établir un nouveau système de longueur d’ondes étalons, présenté au nom de la Société française de Physique au Congrès interna-tional de physique de l’Exposition de Saint Louis, par A. Pérot et FABRY. 1 brochure in-8o................................................................... 0 fr. 75 Essais des huiles de pétrole.
- No 6. Essais mécaniques des huiles de pétrole ou autres, effectués au laboratoire d'essais du Conservatoire National des Arts et M tiers de Paris, par P. BREUIL. Une brochure in-80 avec figures et tableaux d'essais...................... 2 fr.
- Perte de chaleur des enveloppes calorifuges.
- N° 7 Manière de mesurer les pertes de chaleur des enveloppes calorifuges. Quel-ques résultats d'essais faits au Laboratoire par BOYER-GUILLON. chef de la section des machines et MM. AUCLAIR et LAEDLEIN, assistants. Une brochure in-80 avec deux planches.............................................................. 2 fr. Essais de compteurs d’eau.
- N° 8. Essais de compteurs d’ean, par A. PERoT, directeur du Laboratoire d'essais et 11. MICHEL-LEVY. assistant......................................... 4 fr. Valeurs comparatives des trois étalons lumineux.
- No 9. Rapport sur les valeurs comparatives des trois étalons à flamme ; Carcel, Hefner, Vernon-Harcourt, par A. P’EROT, directeur du Laboratoire d’essais et P. Janet. directeur du Laboratoire Central d’Electricité.......................... 0 fr. 75
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