8 Juin 1907.

REVUE D’ÉLECTRICITÉ

33!

Les rapports — ou Ç qui figurent dans les calculs d’amortissement faits plus haut peuvent donc être remplacés simplement par les coefficients moyens ^y- des transformateurs connus. Or, avec des tôles ordinaires, y égale environ 0,90 à 1,10, soit 1,0 en moyenne, pour les

transformateurs à circuit magnétique fermé et environ o,o55 eto,o65, soit 0,060 en moyenne pour les transformateurs « hérisson » à circuit magnétique ouvert(’) ; on en déduit des valeurs

moyennes de Ç égales environ à ~ pour les premiers et pour les seconds. Le décré-

ment logarithmique qui s’en déduit, en multipliant par T, aura donc, d’après (49)* pour plus faible valeur pratique dans les exemples considérés 27: et 0,12- respectivement^); chiffres encore très élevés.

On peut obtenir des valeurs de £ bien plus faibles dans les bobines de self-induction grâce à la suppression d’un des enroulements, qui permet d’augmenter les spires de l’autre.

Le cas limite h présente à ce point de vue une supériorité évidente sur le cas limite a(3), bien qu’il ait l’inconvénient de multiplier les appareils à isoler et que le prix et la résistance ohmique des bobines secondaires soient toujours proportionnellement plus élevées que le prix çt la résistance des bobines primaires équivalentes, par suite do la plus grande épaisseur des isolants nécessaires.

La connaissance des coellicients £ permet de calculer approximativement à l’avance le courant J2 que débitera le circuit secondaire sur le condensateur G, en régime permanent, c’est-à-dire une limite supérieure de l’intensité efficace que les appareils auront à supporter (la tension U3 étant une donnée de la question ainsi que C et w) : on pourra donc définir à priori leur puissance en K. V. A. qui sert de point de départ aux calculs de construction proprement dits (au moyen des équations 25 et 47 bis).

La supériorité des noyaux magnétiques ouverts qui ressort des évaluations ci-dessus provient de la possibilité qu’ils fournissent d’accroître le nombre de spires de cuivre des transformateurs ou de la bobine de self-induction sans accroître à l’excès l’induction dans le fer et la self-induction croît comme le carré du nombre de spires. Au lieu d’un gros noyau avec un enroulement peu épais, on peut ainsi employer de petits noyaux avec des enroulements plus considérables.

Ce résultat peut être obtenu simplement en ménageant en un point quelconque du noyau, un entrefer, de un ou plusieurs centimètres, et qui peut d’aileurs être réglable. Mais il est souvent plus facile d’isoler et démonter une self à noyau droit ouvert. Quant au transformateur, d’après les remarques faites plus haut, on devra le construire avec un noyau à entrefer, quand on emploiera le montage a ;- dans le cas b, il peut être sans inconvénient à circuit fermé tant qu’on ajoute peu de selfs dans le circuit primaire en dehors du transformateur ; sinon un appareil à entrefer sera encore recommandable.

Quant aux fuites de ces transformateurs elles ne sont pas gênantes quand on veut réaliser la résonance par des self-inductions additionnelles; quelquefois, il peut y avoir intérêt à utiliser ces pertes d’une façon rationnelle, en se réservant la possibilité de les faire varier

(>) Par exemple des essais de M. R. Shand (The Electridan, avril 1891, p. 670), donnent des cos a de o,5g et o,C3.

0 Ces valeurs n'ont pas non plus un caractère absolu ; elles peuvent être modifiées en changeant la forme des enroulements, les proportions de fer et do cuivre, le diamètre et l'isolement des fils, etc. Ce ne sont que des moyennes intéressantes et destinées à montrer le rôle pratique des coefficients Ç et la façon de les déterminer.

(a) Voir figure i4, page 261.

---

Le texte affiché peut comporter un certain nombre d'erreurs. En effet, le mode texte de ce document a été généré de façon automatique par un programme de reconnaissance optique de caractères (OCR). Le taux de reconnaissance estimé pour cette page est de 97,85 %.

La langue de reconnaissance de l'OCR est le Français.

---